Параметры насосов поршневых

Насосы поршневые. Ряды основных параметров. [c.343]

Аксиально-поршневой насос должен создавать подачу Q = = 3,5 л/с и давление р == 22 МПа при частоте вращения п = = 1440 мин . Рассчитать основные геометрические параметры насоса — диаметр цилиндра d, ход поршня h, диаметр делительной окружности ротора D, а также мощность насоса, если число цилиндров 2=7, угол наклона диска у = 20°, объемный КПД т)о — 0,95, ме-ханический КПД ti = 0,9, h = 2d. [c.161]

Основными параметрами насосов и гидромоторов являются рабочий объем, номинальное Рис. 2.56. Радиально-поршневой насос давление рабочей жидкости, частота вращения, [c.66]

Табл, 15,7. Основные параметры сдвоенных поршневых паровых прямодействующих насосов [c.220]

Табл, 15.8, Основные параметры кулачковых поршневых насосов [c.224]

Табл. 16.5. Основные параметры аксиально-поршневых регулируемых насосов

Табл. 16.8, Основные параметры радиально-поршневых регулируемых насосов типа НР

Таблица 3. Параметры аксиально-поршневых насосов

В гидроприводах станков для создания нужного давления применяют шестеренные, пластинчатые и поршневые насосы непрерывного действия с постоянной или регулируемой подачей жидкости. Основными параметрами насосов являются рабочий объем V, подача Q, давление на входе р , крутяш,ий момент М, мощность N, а также объемный т)об н механический КПД. [c.85]

В табл. 5.1 приведены основные параметры аксиально-поршневых насосов типа ИД. Насосы выпускаются в двух исполнениях. В первом исполнении насос и гидромотор помещены в отдельных корпусах, во втором исполнении насос заключен в один корпус с гидромотором. [c.110]

В случае использования насоса поршневого типа с повышенным уровнем пульсации параметров потока в качестве отводного антивибратора применяется газогидравлический аккумулятор (рис.5.10). [c.120]

Пример. Рассмотрим в качестве примера выбор основного диагностического параметра аксиально-поршневого насоса НПА-64. [c.12]

Движение называется установившимся, когда параметры потока являются функцией только координат, а если эти параметры зависят от координат и времени — неустановившимся. В пределах рассматриваемого курса изучается установившееся движение (движение воды в каналах при постоянном уровне и т. п.) и лишь явление гидравлического удара, истечение жидкости при переменном уровне и ее движение в поршневых насосах рассматриваются как неустановившееся. [c.29]

В гидроприводах самоходных машин широко применяются аксиально-поршневые насосы и гидромоторы. Преимущественный рост производства аксиально-поршневых насосов объясняется целым рядом факторов, среди которых можно выделить следующие стабильность параметров при длительной эксплуатации на высоких давлениях, высокие объемный и механический КПД, жесткость характеристик и устойчивость к внешним воздействиям, малая чувствительность к высоким температурам, достаточная долговечность при соблюдении требуемых условий эксплуатации. К недостаткам этих насосов можно отнести высокую стоимость, необходимость весьма точной установки их на машинах, высокую чувствительность к вибрациям, повышенные требования к тонкости фильтрации рабочей жидкости, худшую всасывающую способность, чем у шестеренных насосов, при низких температурах. [c.166]

В котельном агрегате К теплота, выделяемая при сгорании топлива в топке, передается рабочему телу — воде, которая превращается в пар заданных параметров. Из котельного агрегата пар поступает в паровую турбину Т (или в паровую поршневую машину), где происходит преобразование части подведенной в котельном агрегате теплоты в работу. Отработавший в турбине пар поступает в конденсатор Конд., где отдает непревращенную в работу теплоту охлаждающей воде (в судовых условиях — забортной воде). Пар конденсируется, И конденсат с помощью питательного насоса П.н направляется обратно в котельный агрегат. [c.238]

Для аксиально-поршневых насосов параметром регулирования условно принято называть отношение текущего угла отклонения (блока цилиндров или ведущего диска) к максимальному углу, [c.150]

В гидроприводе с машинным управлением (рис. 13.2, а) применен регулируемый аксиально-поршневой насос, характеризующийся следующими параметрами количество поршней 2 = 7, диаметры поршней d — 15 мм, диаметр окружности центров цилиндров D = 40 мм, частота вр ащения п = 960 мин , угол наклона Диска у может изменяться от О до 30°. [c.176]

Пример. Определить величину уравновешивающей силы для положения механизма поршневого насоса, изображенного на рис. 6.6, при следующих значениях параметров [c.137]

Требования улучшения динамики механизмов аксиально-поршневых насосов (гидродвигателей) приводят к необходимости кинематического и силового (кинетостатического) анализа механизмов. Нас интересовало изменение силовых и кинематических параметров механизма во времени для этого мы использовали аналитические методы исследования. [c.343]

Сравнение рассмотренных типов компрессоров проводится по тем же параметрам, что и для гидравлических насосов (см. подразд. 12.1). Например, лопастные компрессоры, как и лопастные насосы, отличаются быстродействием, малой металлоемкостью, плавностью подачи, надежностью, долговечностью, и, что немаловажно, газ на выходе из такого компрессора практически свободен от паров масла. Однако каждая из ступеней может обеспечивать на выходе невысокое давление. Поршневые компрессоры могут создавать высокое давление газа, однако у них большая металлоемкость, неравномерность подачи, ограниченное быстродействие. Роторные компрессоры по сравнению с поршневыми имеют меньшую металлоемкость, большую равномерность подачи и большее быстродействие. Поскольку смазка трущихся поверхностей в объемных компрессорах происходит непосредственно в рабочих камерах, то сжатый газ на выходе из компрессора содержит большое количество паров масла. [c.305]

Фиг. 80. Схемы для выбора рабочих параметров торцового распределения жидкости в аксиально-поршневом насосе.

Для доведения до проектных параметров (расход 5 л сек, напор 200 кГ/см ) насос частично реконструируют —- изменяют поршневую часть, уменьшают диаметр, благодаря чему уменьшается производительность и увеличивается напор насоса. [c.105]

Большое значение при конструировании погружного агрегата имеет выбор правильного соотношения диаметров поршней насоса и гидравлического двигателя, а также штока, соединяющего их, в зависимости от заданных параметров работы агрегата. Соотношение поперечных площадей сечения поршней и штока определяет величину давления рабочей жидкости, которая не может быть выше определенного предела по условиям возможностей наземного силового насоса и прочности оборудования всей системы. При выборе этого соотношения особое внимание обращается па прочность штока, так как она прежде всего лимитирует величину нагрузок на поршневую группу агрегата. [c.61]

Обозначения и параметры работы некоторых типов поршневых насосов приведены в табл. 6-2 [Л.6]. [c.293]

Если пренебречь влиянием поршней на радиальные силы, действующие на цапфу, что справедливо для радиальных насосов с плавающим золотником (см. рис. 78) и аксиально-поршневых насосов, осевые размеры параметров, определяющих баланс действующих сил, можно приближенно представить в виде [c.155]

На рис. 27,6 приводится схема дифференциального поршневого насоса двойного действия, который имеет всего два клапана один всасывающий / и один напорный 2. По сравнению с первым насос двойного действия дает почти удвоенную производительность при одинаковых параметрах (числе оборотов, диаметре и ходе поршня). [c.56]

Табл. /5.5., Основные параметры поршневых приводных насосов

Существует еще целый ряд конструкций петель, но мы остановимся еще на контуре, позволяющем вести испытания в условиях пароводяной смеси высоких параметров, т. е. в потоке влажного пара [103]. В этой установке (рис. 206) деминерализованная и дегазированная вода перекачивается поршневым насосом. Сухой перегретый пар, получаемый в аккумуляторе 4, амортизирует давление в петле и уменьшает колебания скорости воды. После подогрева в теплообменнике 5 вода попадает в электрический нагреватель 6, где образуется пароводяная смесь желаемого состава, которая направляется в испытательную секцию 8. Затем пар попадает з теплообменник для подогре- [c.332]

Между тем с технологической точки зрения они, естественно, так же как и паровые машины и насосы, должны быть отнесены к одному типу поршневые машины , что обусловливает возможность по ряду сходных параметров, например по мощности, включения их в один и тот же конструктивно-нормализованный ряд и изготовления деталей сравнительно более производительными методами. Наиболее характерным примером функционального направления в специализации машиностроительных заводов может служить завод [c.138]

На рис. 29, б приведена схема дифференциального поршневого насоса, который имеет всего два клапана один всасывающий / и один напорный 2. Насос двойного действия имеет почти удвоенную подачу при одинаковых параметрах (число оборотов, диаметре и ходе поршня) с насосом простого действия. [c.51]

По сравнению с поршневыми насосами соответствующих параметров роторные насосы обладают значительно меньшими габаритами и весом. Основная область применения роторных насосов - перекачивание вязких жидкостей со смазывающей способностью. [c.203]

Одновинтовой насос имеет высокую всасывающую и самовсасывающую способность (допускаемая вакуумметрическая высота всасывания 6—8 м вод. ст.) и довольно жесткую зависимость подачи от давления. Его подача равномерна. По весу он в пять—десять раз легче поршневого насоса тех же параметров, а его к. п. д. превышает к. п. д. центробежного насоса с такой же величиной подач и напоров. Насос работает бесшумно с непосредственным приводом от электродвигателя. Конструкция агрегата компактна. [c.204]

Для механизированного процесса нанесения противошумных мастик может быть использована установка УНМ-1 (рис. 6.20). Установка представляет собой стационарный окрасочный агрегат, в котором мастика наносится методом пневматического распыления при работе с двух постов одновременно. Основным узлом установки является поршневой гидравлический насос 7, имеющий защитный кожух 6 и связанный шлангами // с распылителями 5. Размещенный на нижнем конце гидравлического насоса фильтр 9 предохраняет полость насоса от попадания посторонних грубых включений. В верхней части агрегата смонтирован пневматический привод 4, обеспечивающий возвратнопоступательное перемещение штока насоса. К корпусу пневматического привода прикреплен воздухораспределитель 5, подающий сжатый воздух попеременно в верхнюю и нижнюю полости пневматического привода. При помощи траверс 5 гидравлический насос с пневматическим приводом закреплен на пневматическом подъемнике 7, стационарно установленном на рабочем месте. Управление и контроль параметров работы установки осуществляется при помощи пульта, на котором размещены краны 15 подачи сжатого воздуха на распыление и регуляторы 13 и 14 давления воздуха с манометрами. Кроме того, на пульте установлен выключатель 12 подачи воздуха на пневматический подъемник, при помощи которого осуществляется подъем насоса. Гидронасос от преждевременного опускания фиксируется замком 10 на стопорном кольце 2, укрепленном на цилиндре пневматического подъемника. Мастика наносится на поверхность кузова распылителем РВМ-1. [c.279]

Ниже мы рассмотрим только несколько задач теории УИ, направленных в основном на экспериментальную проверку условий автомодельности. Объектом исследований являлись в частности аксиально-поршневые насосы, широко используемые в гидравлических системах подвижных объектов. В процессе исследований были выбраны определяющие параметры насосов (объемный к. п. д., величина зазора в паре поршень — цилиндр , величина люфта), функциональные формы со и /, обоснованы программы УИ, экспериментально проверено выполнение УАМ] и УАМг при использовании в роли определяющего параметра насоса величины зазора x t). В качестве УВ были выбраны нагрузка и частота нагружения для НИ — ni2o= (58,5 кгс/см= )2-+- (30,4 кгс/см ) для УИ1 —Hi = 1,22 для УИ2-П2 = 2,9. [c.21]

В практике отечественного насосостроения в силу исторически сложившихся обстоятельств преобладающее распространение получил коэффициент быстроходности л,,, который прежде всего характеризует КПД, соотношение геометрических размеров, форму проточной части и параметры насосов. На рис. 5.4 дана классификация лопастных насосов в зависимости от и . При и, < 35 применяют поршневые или вихревые насосы. [c.423]

В табл. 16.8 приведены основные параметры радиалыю-поршневых насосов типа НР, используемых в системе станочных гидроприводов [67]. [c.246]

Таким образом, скорость относительного движения поршня изменяется по закону синуса, т. е. так же, как и в радиально-поршневых эксцентриковых насосах. Это объясняется тем, что кинематической основой этих типов насосов является кривошипно-шатунный механизм у эксцентриковых насосов с плоской кинематикой и у акси-ально-поршневых с пространственной кинематикой. Поэтому и основные зависимости для расчета кинематических и силовых параметров этих типов насосов одинаковы. [c.81]

Для лопастных и радиально-поршневых насосов параметром регулирования U условно н])инято называть отношение текущей величины эксцентриситета е к максимальной величине эксцентриситета. [c.150]

Определить КПД объемного гидропривода вращательного движения (рис. 13.1, а), насос которого развивает давление ц = 9,5 МПа, а аксиально-поршневой гидромотор имеет следующие параметры частота вращения п = 1100 мин- , диаметры цилиндров d = 16 мм, количество цилиндров г = 12, диаметр окружности центров цилиндров D = 82 мм, угол наклона диска у = 20°, механический КПД т)гм = 0,85. Характеристика насоса приведена на рис. 13.9. Напорная тидролиния имеет длину / = 6 м и диаметр = 21 мм, сливная — = 9 м и = 33 мм. Рабочая жидкость — масло индустриальное ИС-30 — имеет температуру 50 °С (р = 890 кг/м ). Цотери давления в местных сопротивлениях трубопроводов принять равными 90 % потерь давления на трение, а потерями давления во всасывающей гидролинии пренебречь. [c.177]

Практика эксплуатации аксиально-поршневых насосов показала, что размах высокочастотных колебаний давления Ар, создаваемых ими в трубопроводах гидросистем, зависит как от типа фазораспределения насосов, режимов их работы, так и от параметров напорной магистрали гидросистемы. Повышенный размах пульсаций давления приводит к разрушению трубопроводов и может служить причиной отказов агрегатов гидросистем. [c.15]

Авторами проведено экспериментальное исследование объемного гидропривода механизмов загрузочного устройства. На рис. 2 представлена характерная осциллограмма работы верхнего газоотсекающего клапана, на которой зафиксированы следующие параметры давление насоса i угол поворота клапана 2 давление в поршневой и штоковой полостях 5 и 4 сигнал, переключающий насос на заданную производительность и включающий реверсивный золотник 5. [c.138]

Маслонасосные станции (МНС). Назначение маслопасосной станции — подготовить рабочую жидкость (масло) с заданными параметрами по чистоте, температуре, давлению и расходу. Основным приводом является электромотор, вращающий насос. В масло-станциях для систем нагружения конструкций распространены насосы аксиально-поршневого типа с регулируе-мым и постоянным расходом. Нерегулируемые насосы работают на постоянной скорости независимо от величины потребного расхода во внешней гидросистеме. Следовательно, часть жидкости, которая не нужна во внешней системе, должна возвратиться в бак. При этом не использованная во внешней системе энергия преобразуется в тепловую. [c.63]

Регулирование [ [двигателей объемного вытеснения В 25/(00-14) (паросиловых К 7/(04, 08, 14, 20, 28) паротурбинных К 7/(20, 24, 28)> установок-, распределителышх клапанов двигателей с изменяемым распределением L 31/(20, 24) турбин путем изменения расхода рабочего тела D 17/(00-26)] F 01 движения изделий на металлорежущих станках, устройства В 23 Q 16/(00-12) F 04 [диффузионных насосов F 9/08 компрессоров и вентиляторов D 27/(00-02) насосов <В 49/(00-10) необъемного вытеснения D 15/(00-02)) и насосных установок (поршневых В 1/(06, 26) струйных F 5/48-5/52) насосов] F 02 [забора воздуха в газотурбинных установках С 7/057 зажигания ДВС Р 5/00-9/00 подогрева рабочего тела в турбореактивных двигателях К 3/08 реверсивных двигателей D 27/(00-02) (теплового расширения поршней F 3/02-3/08 топливных насосов М 59/(20-36), D 1/00) ДВС] зазоров [в зубчатых передачах Н 55/(18-20, 24, 28) в муфтах сцепления D 13/75 в опорных устройствах С 29/12 в подшипниках <С 25/(00-08) коленчатых валов и шатунов С 9/(03, 06))] F 16 (клепальных машин 15/28 ковочных (молотов 7/46 прессов 9/20)) В 21 J количества (отпускаемой жидкости при ее переливании из складских резервуаров в переносные сосуды В 67 D 5/08-5/30 подаваемого материала в тару при упаковке В 65 В 3/26-3/36) конденсаторов F 28 В 11/00 G 05 D [.Mex t-нических (колебаний 19/(00-02) усилий 15/00) температуры 23/(00-32) химических н физико-химических переменных величин 21/(00-02)] нагрузки на колеса или рессоры ж.-д. транспортных средств В 61 F 5/36 параметров осушающего воздуха и газов в устройствах для сушки F 26 В 21/(00-14) парогенераторов F 22 В 35/(00-18) подачи <воздуха и газа в горелках для газообразного топлива F 23 D 14/60 изделий к машинам или станкам В 65 Н 7/00-7/20 питательной воды в паровых котлах F 22 D 5/00-5/36 текучих веществ в разбрызгивающих системах В 05 В 12/(00-14)) [c.162]

Чеханизмы аксиально-поршневых насосов, гидромоторов и двигателей внутреннего сгорания как с вращающимся блоком цилиндров, так и с качающейся шайбой в настоящее время после сборки не балансируются и специальных станков для их балансировки не существует. Для уменьшения вибраций механизма иногда производится подбор шатунно-поршневых групп по геометрически массовым параметрам, а также балансировка отдельных деталей механизма. [c.424]

Следует учесть, что в связи с пониженными смазывающими качествами этих жидкостей не все выпускаемые насосы, и в частности насосы высоких давлений, пригодны для работы на них. Удовлетворительные результаты получены при работе на этих жидкостях пластинчатых (см. стр. 239) и шестеренных (см. стр. 258) насосов при давлении 30—70 кПсмР. При применении аксиально-поршневых насосов (см. стр. 141) давление жидкости не должно превышать 100—125 кПсм . Важным параметром, характеризующим качество рабочей жидкости гидросистем, является воздействие ее на резину, из которой изготовляются многие детали гидроагрегатов. В результате длительного контакта рабочей жидкости с резиновыми деталями может изменяться объем и вес этих деталей вследствие происходящего при этом сложного физико-химического процесса вымывания отдельных компонентов резины и замещения их жидкостью. В результате этого наблюдается изменение физико-механических свойств резины и ее объема. Усадка, набухание и размягчение резиновых деталей уплотнительных узлов приводит к нарушению герметичности и к прочим дефектам в работе. С этой точки зрения наиболее неблагоприятное влияние на резину оказывают синтетические жидкости, одни из которых вызывают чрезмерное набухание уплотнительного материала, а другие, наоборот, значительную его усадку. [c.54]

Насосы и моторы поршневые (см. также Насосы и гидравлические моторы , Конструкции поршневых насосов и моторов ) 128 Иасосы роторно-поршневые аксиального типа (см. также Конструктивные параметры и расчеш1 основных узлов аксиально-поршневых насосов , Шарнирный узел привода поршней аксиального насоса , Сферическая головка поршня аксиального насоса Технология изготовления ) 159 [c.681]

Основные параметры поршневых насосов, применяемых для жидких криоагентов, приведены в табл. 5,50 [23], [c.352]

Аксиально-поршневые насосы и гвдродвигатели типа 207, 223 и 210 имеют более высокие параметры (табл. 26—27), чем гидродвигатели ПД и ПМ. [c.75]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...