Газогенераторы Расход топлива

Щит разделен на секции, число которых равно числу установленных ГПА. Каждая секция, в свою очередь, разделена на две стойки. Левая стойка в верхней части имеет красную световую индикацию, при включении которой дается информация об аварийной ситуации одного из составляющих элементов ГПА. Ниже следует индикация желтого цвета, которая оповещает о предаварийном состоянии соответствующего параметра или узла. В средней части высвечиваются текущие значения и параметры газогенератора и силовой турбины. Ниже по каждому из подшипников приводятся текущие значения вибрации и осевого сдвига вала нагнетателя. На нижней левой части стойки имеются кнопки, сигнализаторы, переключатели ручного и автоматического управления агрегата и вспомогательных систем. Правая стойка, если смотреть сверху вниз, по ГПА несет информацию о перестановке кранов, обозначенных на мнемосхеме по системе обнаружения газа — о вибрации узлов и температуре по противопомпажному регулированию — о аварийной ситуации По температуре и расходе топлива. Кроме главного щита в каждом блок-боксе укрытий ГПА имеется местный щит управления, с помощью которого осуществляют контрольно-измерительные и регулирующие операции агрегата. [c.61]

Расход топлива 11 — 234 Газогенераторы автомобильные А5-1 И — 447 - ГАЗ-42 11 —449 [c.42]

Расход топлива имеет большое значение для определения запаса хода газогенераторного автомобиля на одной заправке бункера. Для автомобиля с определённой ёмкостью бункера газогенератора запас хода зависит только от условий работы (расход топлива на 100 км пробега) и насыпного веса 1 топлива. [c.234]

На грунтовых дорогах и при работе с прицепами запас хода и периодичность догрузки топлива уменьшаются в соответствии с увеличением расхода топлива. Поэтому на грузовых автомобилях часто применяют газогенераторы с увеличенной ёмкостью бункера. На автобусах высоту и объём бункера, как правило, увеличивают, во-первых, в связи с необходимостью расположения загрузочного люка над крышей кузова и, во-вторых, из-за повышенного расхода топлива, доходящего в условиях городского движения с частыми остановками до 170 — 180 кг чурок на 100 км пробега. [c.234]

Теплотворная способность газа в ккал нм ............ Высота реакционной зоны ъ мм Диаметр шахты в реакционной зоне в мм.............. Общая высота газогенератора от отметки пола ъ мм....... Удельный расход топлива в кг л. с.-час. 1150 600—800 550 3100 0,5 [c.426]

Исходя из конкретных требований, предъявленных к самолету С-5А, был найден компромисс между удельным расходом топлива, массой двигателя и сопротивлением мотогондолы для получения оптимального соотношения между суммарной степенью повышения давления, температурой газа перед турбиной и степенью двухконтурности. Для двигателя были выбраны n j, = l,55 и яг = 8. Температура газа определялась с учетом применения охлаждаемой турбины газогенератора, использующей проверенную систему охлаждения, и неохлаждаемой турбины вентилятора. Учитывая эти соображения и зависимость дальности полета от степени повышения давления в компрессоре газогенератора л д, оптимальная температура 7 на крейсерском режиме полета была определена примерно равной 1365 К (при 7 = 1530 К на взлетном режиме). Оптимальная по дальности я превышает 20, однако для двигателя была выбрана я д =17, так как это значение, по данным фирмы, является наиболее выгодным для одновального компрессора с поворотными направляющими аппаратами. [c.123]

Стремление создать экономичные судовые и железнодорожные ГТУ привело к попыткам (особенно во Франции) создания комбинированных установок, состоящих из поршневого двигателя и газовой турбины. Это так называемые газовые турбины с поршневым газогенератором. Мы не будем разбирать этот особый класс двигателей, укажем только, что такие двигатели, действительно, могут расходовать топлива даже меньше, чем дизели при работе на жидком дизельном топливе. Но установки подобного рода весьма сложны и, вероятно, дороги тем не менее, попытки создать их делаются в последнее время все чаще. [c.150]

Производительность газогенератора по твердому топливу. Зная по данным практики и из заводских таблиц выход газа из 1 кг топлива при том или ином способе газификации Е нм /кг, определяют часовой расход топлива [c.339]

По окончательному варианту открытия вытяжной трубы производят повторные испытания с точным определением удельного расхода топлива на 1 л. с.-час и сравнивают его с заводскими данными. Это дает возможность выяснить степень выгодности подсушки топлива в самом газогенераторе по сравнению с предварительной подсушкой его в том или ином сушильном устройстве. [c.390]

Фиг. 10. Изменение состава газа и его теплотворности в зависимости от интенсивности газификации при работе газогенератора прямого процесса на антраците АС с подачей пара в количестве, равном 40% расхода топлива.

Фиг. 17. Внешняя характеристика двигателя прн работе с газогенератором прямого процесса газификации, работающим на антраците, с подачей (сплошные кривые), без подачи (штриховые кривые) воды в газогенератор (От — расход топлива — удельный расход топлива).

При подаче воды в газогенератор в количестве 5,5 кг/час (36% расхода топлива) шлак образуется в виде отдельных кусков, которые накапливаются на расстоянии 15—20 мм выше верхней плоскости колосниковой решетки. Этот шлак не препятствует проходу воздуха в камеру газификации, поэтому и сопротивление газогенератора, а следовательно и мощность двигателя, остается с течением времени почти постоянной. При чистке газогенератора шлак может 36 [c.36]

Приведенные на фиг. 38 данные характеризуют работу газогенератора в случае применения воздушно-сухого дутья. Некоторого увеличения пробега автомобиля между чистками при работе газогенератора на антраците зольностью 8—9% можно достигнуть применением для дутья водной присадки. Количество используемой при этом воды составляет 50—60 % расхода топлива. Воду проще всего подавать карбюратором горизонтального типа, который монтируется на входном патрубке фурмы. [c.54]

Расход топлива на процесс искусственной подсушки и потеря части газообразных продуктов сухой перегонки, выбрасываемых в атмосферу, обусловливают общий перерасход топлива, потребляемого газогенератором, оборудованным указанными приспособлениями. [c.77]

Этот перерасход в пересчете на топливо нормальной влажности достигает 30%. Если же учесть, что в газогенераторе газифицируется топливо повышенной влажности, т. е. с большим содержанием балласта, то расход рабочего топлива примерно в 1,8 раза превышает расход топлива нормальной влажности при его газификации в обычном газогенераторе. [c.77]

Из приведенных данных видно, что расход топлива автомобилем ГАЗ-АА с газогенератором поперечного процесса газификации в среднем на 10% выше, чем с газогенераторами обращенного процесса газификации. Но если в экономичности газогенератор поперечного процесса газификации уступает газогенераторам обращенного процесса, то по пусковым качествам он превосходит их (табл. 21). [c.80]

Количество воды по отношению н расходу топлива Фиг. 82. Влияние количества воды, подаваемой в газогенератор поперечного процесса газификации, и наличия барботажа в фильтре тонкой очистки на качество очистки газа [c.94]

Наряду с этим опыт эксплуатации газогенераторных автомобилей при низких температурах показывает, что увеличение потерь тепла газогенераторной установкой почти не сказывается на динамических качествах автомобиля, расходе топлива и времени разжига газогенератора. Это объясняется тем, что при отрицательных температурах газ поступает в двигатель более сухим, а газо-воз-душная смесь имеет большую плотность. За счет этого увеличивается теплотворность рабочего заряда и мощность двигателя повышается. [c.191]

Определяют распределение расхода топлива и газа в газогенераторы и камеру сгорания двигателя (см. 16.2). [c.313]

ВЫВОД УРАВНЕНИЙ, ОПРЕДЕЛЯЮЩИХ РАСПРЕДЕЛЕНИЕ РАСХОДА ТОПЛИВА В ГАЗОГЕНЕРАТОРЫ И КАМЕРУ СГОРАНИЯ [c.314]

Максимальный уровень давления может быть достигнут в схеме газ — газ . Весь расход топлива в этой схеме поступает в два газогенератора, один из которых работает с избытком горючего, а другой с избытком окислителя. Каждый генератор питает свою турбину. В камеру сгорания оба компонента поступают в газообразном состоянии. [c.25]

Запуск характеризуется различными переходными процессами изменения частоты вращения вала ТНА, давления в камере сгорания и газогенераторе, расходов компонентов топлива через насосы и регулирующие органы и т. п. [c.16]

Расход топлива в газогенератор в двигателях без дожигания генераторного газа составляет 2—8% от общего расхода, поэтому можно сделать допущение о том, что мощность турбины определяется мощностью насосов, необходимой для подачи компонентов топлива только в камеру двигателя. [c.20]

В камеру сгорания ЖРД с дожиганием (типа газ — жидкость) и во вторую зону двухзонных газогенераторов часть топлива поступает в жидкой фазе, а оставшаяся часть — в виде генераторного газа. В этом случае состав и температура продуктов сгорания около головки камеры сгорания или в сечении ввода балластирующего компонента в газогенераторе определяется как расходом жидкого компонента, так и расходом поступающего генераторного газа и массовым соотношением компонентов в нем. [c.171]

Регулирование турбины температурой газа на входе достигается путем изменения расхода компонента топлива, с недостатком которого работает газогенератор. Расход меняется дросселем (регулируемым сопротивлением). Изменение температуры ведет к изменению адиабатной работы, вследствие чего меняется частота вращения турбины. Например, с увеличением сад (увеличением температуры) [c.304]

Одним из простых методов регулирования тяги является программное изменение давления в камере сгорания (а следовательно, и тяги) в течение полета. В качестве чувствительного элемента используется датчик давления с электрическим выходом. Специальное устройство сравнивает выходной сигнал этого манометра с выходным сигналом эталонного манометра и образует сигнал ошибки. Последний, в свою очередь, усиливается,, модулируется и поступает на регулирующий орган, изменяющий регулируемую переменную. При вытеснительной системе подачи топлива регулирование выходного давления газогенератора осуществляется управлением расходом топлива для газогенератора так же, как это делается при регулировании скорости насоса и главного потока топлива при насосной системе подачи. Давление в камере сгорания и тяга не являются непосредственно регулируемыми параметрами. Их величины изменяются до тех пор, пока сигнал ошибки не достигнет нуля. Описание этой системы здесь крайне упрощено. В действительности такая система может быть объединена с другими системами автоматического регулирования. [c.462]

Привод турбонасосной системы подачи топлива. Часто для привода турбонасоса небольшая порция топлива сжигается в отдельной камере сгорания газогенератора или же используются газы, отбираемые из основной камеры сгорания. Этот вопрос уже был рассмотрен в предыдущем разделе, В зависимости от точности двигательной системы, требуемого давления подачи топлива и коэффициента полезного действия турбины для создания потока газа через турбину потребляется приблизительно от 1 до 5% расхода топлива через основную камеру сгорания, причем состав топливной смеси отличается от состава смеси используемой в основной камере сгорания. Часто газ низкого давления после турбины проходит через сопло с малым расширением, что дает небольшую величину дополнительной тяги, приблизительно 1% от полной тяги. [c.462]

Привод вспомогательной энергетической системы, В некоторых двигателях вспомогательный источник энергии приводится непосредственно от турбины, В такую типичную систему могут входить гидравлический насос, электродвигатель или оба вместе. Для привода этих вспомогательных устройств требуется энергия, В связи с этим необходим незначительный дополнительный расход топлива в основном газогенераторе. [c.462]

Расход вспомогательного (твёрдого) топлива— древесного угля в очень большой степени зависит от типа и конструкции газогенератора, а также от применяемого основного топлива. [c.235]

Температуру слоя (900...950 °С) подбирают такой, чтобы зола удалялась в твердом виде. Удельный расход газифицируемого топлива составляет 2,5...3 т/(м ч). Для уменьшения уноса твердых частиц кислород дополнительно вводят над взвешенным слоем на расстоянии 3...4 м через кольцо с дюзами. К центру газогенератора подается практически чистый кислород (с очень небольшим количеством пара), в пламени которого сгорает взвешенная угольная пыль, а остатки угля разлагаются, значительно улучшая тем самым качество газа. [c.652]

Исходной величиной при расчете силовой газогенераторной установки является производительность газогенератора либо по объему сухого газа в час V нм час, либо по весу газифицируемого топлива в час — В кг/час. Производительность газогенератора определяется по расходу газа в обслуживаемых ими двигателях. [c.337]

В дополнение к комплекту контрольно-измерительной аппаратуры (стр. 376) устанавливаются 1) десятичные весы для взвешивания всего поступающего в газогенератор топлива, а также очажных остатков — золы и шлака 2) оборудование для замера количества газа, поступающего в двигатель (стр. 234). и 3) мерный бак для расхода воды на образование паровоздушной смеси при прямом процессе. Налаживается исследование недожога в очажных остатках. [c.393]

Основной расход топлива определяется выходом газа из 1 кг топлива. Дополнительный расход оценивается в 1—2 кг чурок или 0,3 кг антрацита при каждой 15-минутной остановке с заглушённым двигателем. Вследствие трудности учёта этот расход обычно не выделяется из основного расхода. Потери топлива при чистке и перезарядке газогенератора для буроугольного полукокса н антрацита достигают 3—5% в связи с регулярными (практически ежедневными) перезарядками газогенераторов прямого и горизонтального процессов. Эти потери могут быть частично уменьшены при просеивании и разборке топлива, оставшегося после очистки газогенера- [c.234]

Оптимизация параметров рабочего процесса и характеристики. Для авиационных ГТД существуют определенные оптимальные соотношения между параметрами рабочего процесса, позволяющие получить наивыгоднейшие значения удельных параметров двигателя уд (/ д) и Суд ( J или Муд и Се- При оптимизации параметров ДТРД и ТВД решается задача о наивыгоднейшем распределении полезной работы между внутренним и внешним контурами в ДТРД, воздушным винтом и реактивной струей в ТВД, а также определяется влияние параметров рабочего процесса на удельные параметры двигателей. Значения удельной тяги и удельного расхода топлива при заданных условиях полета определяются только параметрами рабочего процесса газогенератора в ТРД и ТВД, параметрами рабочего процесса внутреннего контура и степенью двухконтурности в ДТРД. [c.28]

Потребность в низком удельном расходе топлива при полете на крейсерском режиме предопределяет выбор высокой степени повышения давления двигателя, так как с увеличением значение Суд уменьшается. Однако при выборе степени повышения давления следует учитывать возможности системы охлаждения, работающей на сжатом и подогретом в компрессоре воздухе. Увеличение и скорости полета сопровождается уменьшением хла-доресурса воздуха и как следствие этого утяжелением и усложнением конструкции компрессора и турбины газогенератора. [c.88]

В двигателях серии 200 полностью сохранены наиболее важный и дорогой узел ДТРД JT8D — газогенератор, а также коробка привода агрегатов, топливо-масляный теплообменник, топливный насос с регулятором расхода топлива, система зажигания, клапаны противообледенительной системы и ряд других узлов и деталей. Следует отметить, что компрессор низкого давления заимствован у ДТРДФ RM.8. Одновременно в двигатель были введены различные усовершенствования, в частности в камере сгорания, снизившие эмиссию загрязняющих веществ. [c.175]

Можно часовой расход топлива определить еще через к. п. д. двигателя л газогенератора к. п. д. газового двигателя при полной нагрузке Tlg = 0,28—0,32, а при половинной = 0,2—0,25 к. п. д. газогенератора обращенного процесса = 0,65 — 0,70, двухзонного = = 0,67 — 0,72 и прямого процесса = 0,7 —0,75. Отсюда к. п. д. всей газосиловой установки будет [c.339]

Число газогенераторов определяют исходя из количества газифтщ-руемого топлива, которое в свою очередь зависит от количества требуемого тепла. Расход топлива находят по формуле [c.109]

При подаче пара мошность 21 повышается на 12—15%. Так, например, при работе газогенератора прямого процесса га-зификации на антраците без 5 0 подачи пара двигатель разви-вал мошность 33,7 л. с. при с5 п== 1400 об/мин (фиг. 17) по-дача пара в количестве 20% расхода топлива дала повыше- ние мошности до 38,5 л. с. при 1600 об/мин. При этом удель- ный расход топлива снизился с 630 до 490 г/л. с. ч. [c.35]

При воздушно-сухом дутье, когда подачи воды нет, содержание пыли в газе на выходе из очистителя ГАЗ-42 без барботажа равно 0,40 г/ж , а при работе с барботажем 0,26 г/лг (даже при меньшей высоте слоя колец). Следовательно, качество очистки газа при бар-ботаже улучшается примерно в 1,5 раза. Для того чтобы получить такое же качество очистки газа без барботажа, в газогенератор необходимо подавать воду в количестве 23% расхода топлива. [c.94]

Сугцность этой схемы состоит в том, что наряду с грубым предварительным регулированием посредством сброса УДТ, связанным с прогнозом суммгфного импульса, фактические погрешности переходного процесса и внутрибаллистические разбросы отсекаются в конце работы двигателя. Это достигается благодаря тому, что после сгорания основного заряда давление в камере сгорания падает на порядок (до 0,2. .. 0,5 МПа) и с малым расходом начинают работать газогенераторы, масса топлива которых составляет 2. .. 6 % массы основного заряда. На момент фактического достижения требуемого суммарного импульса по команде от системы управления происходит вылет газогенераторов с остатками топлива в радиальном направлении. [c.172]

Расход бензина для трёхтонного грузового автомобиля составляет летом до 1,5 и зимой до 2,5 л на 100 км. Назначение бензина — облегчение запуска двигателя (особенно зимой) и внутригаражное маневрирование. Расход смазочного масла для газогенераторных автомобилей принимается таким же, как и для бензиновых. Особенность газогенераторных автомобилей — быстрое повышение вязкости масла в картере двигателя. Наиболее целесообразно применение маловязких масел высокого качества. Расход воды для паро-воздуш-ного дутья в газогенераторах прямого и горизонтального процессов при газификации антрацита и полукокса составляет 25—40<>/о от веса основного топлива. [c.235]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...