Коэффициент одностороннего сжатия

Коэффициент при р называется коэффициентом одностороннего сжатия. Для напряжений, возникающих в поперечном направлении, имеем [c.27]

Эта пропорциональная зависимость справедлива и для деформации одностороннего сжатия (при соответствующих опытах нужно пользоваться короткими стержнями с большим поперечным сечением, чтобы стержень не гнулся и не ломался). Переходя от пропорциональной зависимости к равенству, мы должны ввести коэффициент пропорциональности а [c.69]

Физический смысл первого коэффициента Ламе Я. Деформация одностороннего сжатия проявляется в случае, когда размеры стержня изменяются только в одном направлении. Допустим, что стержень зажат снизу и с боков неподвижными стенками. На свободную грань стержня действует сила, которая вызывает деформацию вдоль оси стержня, [c.403]

Проще провести опыты с применением односторонних деформаций растяжения, однако здесь возникают другие трудности. В отличие от деформаций всестороннего сжатия чли растяжения одностороннее растяжение сопровождается поперечным сжатием. Здесь мы имеем более сложную картину изменения межатомных расстояний в кристаллической решетке, и следовательно, обменный интеграл при растяжении будет изменяться более сложным образом. Для истолкования результатов опытов в первом, весьма грубом приближении можно исходить из следующих соображений. Так как в направле-гши растяжения межатомные расстояния увеличиваются, а в поперечном уменьшаются, то для реальных ферромагнетиков, у которых коэффициенты поперечного сжатия е всегда меньше будем иметь некоторое результирующее увеличение межатомных расстояний в направлении растяжения.,Последнее и приводит к изменению результирующего обменного интеграла в решетке. Величина этого изменения, конечно, меньше, чем при деформации всестороннего растяжения. Знаки же указанных изменений как при одностороннем, так и всестороннем растяжениях будут одинаковыми. Исходя из сказанного, измерения Д/д-эффекта, прежде всего, дают возможность определить знак крутизны результирующего обменного интеграла в данном ферромагнитном металле или сплаве. [c.134]

Исследованиям динамики собственно привода посвящена работа [2], пневмопривода с регулятором давления при условии движения поршня с установившейся скоростью — работа [5]. Решение на ЭЦВМ системы уравнений, описывающей динамику аналогичной системы, впервые приведено в работе [4], где рассматривается система высокого давления с баллонным питанием, включающая односторонний пневмопривод с пружиной, редуцирующий клапан и трубопроводы с арматурой. Математическое описание такой системы получено в предположении надкритического режима истечения сжатого воздуха через редуцирующий клапан при постоянном значении коэффициента его расхода. [c.29]

Рассмотрим конструкцию, состоящую из двух подкрепленных цилиндрических оболочек разного диаметра, соосно сопряженных с помощью упругого кольцевого пояса, ширина которого равна ширине (или соизмерима с нею) силовых шпангоутов, установленных в оболочках в месте их сопряжения. Оболочки испытывают действие локальных поперечных нагрузок pi, ti, Шц, приложенных к подкрепляющим шпангоутам. Силовые шпангоуты внутренней оболочки могут иметь диафрагмы в виде конических или сферических днищ. Кольцевой пояс, через который контактируют оболочки, представляет собой сплошную по контуру упругую прокладку с односторонней связью и коэффициентом податливости при сжатии с. Внешняя оболочка в месте сопряжения с внутренней оболочкой опирается на круговое одностороннее упругое основание (ложемент) с коэффициентом податливости с" или испытывает заданное поперечное нагружение. [c.169]

Мы видим, что сила упругости, возникающая в теле при одностороннем растяжении (сжатии), прямо пропорциональна абсолютному удлинению тела. Коэффициент пропорциональности [c.70]

Коэффициент продольного растяжения и модуль продольной упругости. Если твердый образец подвергнуть одностороннему растяжению или сжатию, он деформируется (растягивается или сжимается), причем его деформация подчиняется в известных пределах закону Гука [c.136]

Введем в уравнение движения член сх, зависящий линейно от перемещения поршня х (с — коэффициент пропорциональности). Таким образом, будем учитывать переменную составляющую нагрузки. Так как при решении системы динамических уравнений приходится пользоваться численными методами, то, применяя при этом кусочно-линейную аппроксимацию заданного закона изменения нагрузки, можно учесть его с любой степенью точности. В односторонних устройствах этот член может характеризовать силу сжатия пружины. [c.43]

Поэтому можно считать рациональным иредложеиие А. С. Гипца и А. С. Иноземцева рассматривать коэффициент Окос как некоторый коэффициент е бокового одностороннего сжатия потока. Упомянутые авторы, обработав опытные данные свои и В. С. Истоминой, получили следующую формулу для коэффициента, учитывающего сокращение рабоче части гребня [c.258]

Подводящий участок аппарата может быть упрощен путем замены колена 90 с направляющими лопатками плавным отводом 90° без направляющих лопаток при этом требуемое удлинение подводящего участка (вследствие увеличения радиуса закругления отвода по сравнению с коленом) может быть компенсировано укорочением диффузора. Последнее приводит к увеличению входного сечению диффузора, что, в свою очередь, уменьшает отношение площадей, и с точки зрения равномерной раздачи потока является более благоприятным. При плавном отводе также получается одностороннее отклонение потока. Однако при этом нет дополнительного сЖатия его на выходе из отвода и, кроме того, это отклонение меньше, чем отклонение при колене без направляющих лопаток. Установка одной распределительной решетки = 29 / = 0,25) не обеспечивает полного растекания струи. Практически равномерное растекание струи по всему сечекию рабочей камеры (Л п 1,15) получается при установке двух решеток с коэффициентами сопротивления, сравнительно близкими к расчетным ( р1 =29 / = 0,25 и = 20 , / = 0,29), как это сделано в варианте П-З. Здесь тенденция к отклонению потока вверх компенсируется влиянием зазора между решетками и нижней стенкой диффузора (б/5к "= 0,02), через который происходит более интенсивное перетекание газа из области перед решеткой в область за ней. Уменьшение коэффициентов сопротивления решеток (вариант И-4 и особенно вариант П-5) существенно ухудшает равномерность поля скоростей в рабочей камере аппарата с подводом через плавный отвод (Мк = 1,8). [c.225]

Основные зaкoнo epнo ти, описывающие кинетику циклической и односторонне накапливаемой деформаций основаны на принципе обобщенной диаграммы циклического деформирования, а их форма в виде уравнений (2.10) и (2.18) относится к случаю сим.метричного нагружения. Вместе с этим известно, что изменение асимметрии нагружения приводит к тому, что равные с сим-метричны.м нагружением амплитуды напряжений снижают сопротивление деформированию материала в этих условиях [1]. Если для циклически упрочняющихся материалов этот эффект выражен незначительно и в первом приближении для оценки кинетики де-фор.маций могут быть использованы лишь амплитудные значения действующих напряжений и деформаций, то для циклически стабильных, а тем более разупрочняющихся материалов существенное значение имеют и средние напряжения цикла. В этой связи расчет кинетики деформаций основывается на приведенных значениях напряженихг и деформаций [1], причем последняя в виде ёщ, определяется по диаграмме статического разрушения, как соответствующая напряжению Одр = Пд хст , где х — коэффициент чувствительности к асимметрии, определяемый экспериментально и имеющий различные значения для полуциклов растяжения и сжатия. В этом случае приведенные напряжения для нечетных полуциклов определятся как Одр = о [1 Х1(1 -(- г)/ [c.65]

Рис. 4.28. Изменевие коэффициентов неоднородности циклических (1) и односторонне накопленных (2) деформаций в зависимости от числа нолуциклов нагружения (а) и уровня деформав(Ви (б) темные точки относятся к полу-циклам растяжения, светлые — к полуциклам сжатия

Как видно из рис. 4.28, наибольшая неоднородность имеет место в первые полуциклы нагружения (рис. 4.28, а) и при малых степенях деформаций (рис. 4.27, б). С увеличением количества полуциклов нагружения и величины деформаций (как циклических, так и односторонне накопленных) неоднородность уменьшается и на некоторой стадии статического (нулевой полуцикл) и циклического деформирования стабилизируется (как в полуцик-лах растяжения, так и сжатия). При этом коэффициенты микронеоднородности и АГцг стремятся к одному и тому же значению (рис. 4.28), которое при дальнейшем нагружении незначительно изменяется вплоть до появления микротрещин. [c.133]

Для односторонне накопленных местных деформаций (рис. 4.30) рост числа циклов нагружения хотя и сопровождается некоторым уменьшением рассеяния, однако это уменьшение не столь ярко выражено, как для случая местных циклических деформаций среднее квадратичное отклонение 5 и коэффициент вариации и стабилизируются уже к десятому циклу нагружения, имея близкие значения соответственно как для полуциклов растяжения, так и сжатия. При этом, однако, следует иметь в виду, что в этом случае для стали Х18Н10Т практически не наблюдалось накопление деформаций в сторону растяжения и даже имело место после первого цикла нагружения до 20-го цикла некоторое накопление деформаций в сторону сжатия (рис. 4.30) на базе их измерения. [c.138]

Таким образом, рассмотренные зависимости позволяют выразить взаимосвязь продольных и поперечных деформаций, а также характер изменения коэффициента поперечной деформации,, в случае их вычисления от исходного состояния материала (образца) перед его нагружением, т. е. в случае использования накопленных деформаций. Кроме этого, коэффициент поперечной деформации может рассматриваться независимо от истории предыдущего нагружения, например, в каждом полуцикле, с использованием при этом в качестве начала отсчета начало нолуцикла после растяжения (сжатия) или начало разгрузки в каждом полуцикле. В этом случае также возможно использование зависимостей (16), (17) и (22), (23) для определения величины и характера изменения 1 с увеличением упругопластической деформации аналогично статическому одностороннему нагружению. [c.124]

Отношение толщины слоя засыпанного в пресс-форму порошка к толщине спрессованного сырца называется коэффициентом сжатия. Он колеблется в пределах для высокопластичных глин от 1,5 до 1,8 глин средней пластичности — от 1,8 до 2 малопластичных — от 2,1 до 2,4. Для полусухого прессования применяют прессы различных систем гидравлические, ротационные, коленно-рычажные и ударного действия (фрикционные). По технологическим признакам различают прессы с односторонним и двухсторонним приложением усилия давления или с подвижной пресс-формой, прессы с одноступенчатым и многоступенчатым прессованием и прессы с постепен- [c.285]

Большое практическое значение имеет решение задачи о расчете стоек обсыпных или ограждающих сооружений на действие динамической нагрузки на поверхности грунта [42]. При решении этой задачи необходимо найти динамическое активное боковое давление грунта от односторонней засыпки, на поверхности которой действует как распределенная вертикальная нагрузка p(t), так и мгновенный распределенный импульс So (рис. 103). Кроме реактивного давления грунта по передней грани стенки Е , которое будем определять, пользуясь винклеровой моделью, вводим силу сопротивления Dj, зависящую от трения и скорости поворота стенки. Для упрощения в кинематике явления полагаем стойку высотой Н шарнирно опертой нижним концом в точке О. Перемещение жесткой стенки определяем углом поворота ее оси. Глубина заложения стойки в грунт h, а коэффициент постели грунта у низа стенки к=Сф, где Ь — перпендикулярный размер ограждения. С — коэффициент бокового упругого сжатия грунта на глубине к. [c.197]

Стальная лента 1 огибает односторонний клин 2 так, чтобы прямая часть клина была обращена к ней и совпала с осевой плоскостью болта <3. Под действием нагрузки клин самозатягивается, обеспечивая плотное соединение ленты с телом болта. Для повышения коэффициента сцепления между лентой и болтом можно поместить алюминиевую или медную фольгу. Для предупреждения выхода клина в бок сверху на болт надет предохранительный колпачок и закреплен винтом, который от самопроизвольного отвинчивания зашплинтован проволокой. В теле болта 3 профрезерован продольный паз, в него входит чека 4, зафиксированная болтом с са-мопружинящей гайкой, которая предупреждает закручивание ленты вместе с болтом относительно траверсы 6. Вес кабины передается лентам 1 через поглощающую энергию ударов, пружину 5, предварительное сжатие которой обеспечивает шайба с гайкой. Последняя стопорится контргайкой. [c.121]

Существующие схемы ТРП подвижного состава отличаются числом тормозных цилиндров, их расположением, нажатием тормозных колодок. Различают одностороннее нажатие, когда к колесу прижимается одна колодка, и двустороннее, когда колесо сжимается парой колодок. Грузовые вагоны имеют, как правило, одностороннее нажатие колодок, пассажирские — двустороннее. Действительная сила нажатия тормозных колодок меньше теоретической, определяемой как произведение силы давления сжатого воздуха на поршень тормозного цилиндра и передаточного числа рычажной передачи вследствие сопротивления в шарцирах и тягах передачи. Если действительное нажатие разделить на теоретическое, то получим коэффициент полезного действия передачи, который не является постоянной величиной, а изменяется в пределах от 0,65 до 0,85. Во время движения поезда сопротивление в шарнирах и тягах уменьшается и к. п. д. возрастает, а после остановки подвижного состава сопротивление возрастает и к. п. д. уменьшается. [c.160]

Из сказанного следует, что коэффициент скольжения характеризует эффективность силового воздействия режущего инструмента, т. е. расход энергии. При увелпченни коэффициента скольжения повышается чистота поверхности среза благодаря уменьшению общей деформации сжатия и раздавливания. Очевидно, что при наличии двух взаимно перпендикулярных силовых воздействий сопротивление продукта разрезанию преодолевается лучше, чем при одностороннем воздействии. [c.138]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...