Гармоника опасная

Положительный знак 0 указывает на то, что при проявлении К-й гармоники "опасной" зоной динамической характеристики является область низких частот причем эта область увеличивается при возрастании. [c.132]

Если в механизме имеются подвижные соединения с зазорами (например, кинематические пары в механизмах), вибрационные воздействия могут вызвать соударения сопрягаемых поверхностей, приводящие к их разрушению и генерированию шума. В большинстве случаев разрушение объекта при вибрационных воздействиях связано с возникновением резонансных явлений. Поэтому при поли-гармонических воздействиях наибольшую опасность представляют те гармоники, которые могут вызвать резонанс объекта. [c.272]

Задавшись допустимой величиной а , по формуле (5.5) можно рассчитать требования к спектру профиля поверхности детали в виде максимально допустимого значения отношения амплитуды каждой гармоники к ее шагу. Зная удельный вес опасных гармоник в спектре профилей поверхностей, определяют приемлемое значение параметра Ra шероховатости поверхности на основе известных соотношений [c.167]

Перейдем к рассмотрению задачи преобразования эллиптической гармоники при помощи противовеса, поставленного на главном валу, в линейную гармонику заданного направления. С этой задачей практически приходится встречаться в том случае, когда колебания в каком-нибудь направлении являются менее опасными, чем в другом. Например, если мащина стоит в верхнем этаже, то колебания в горизонтальном направлении, как направленные поперек стен, являются более опасными, чем колебания в вертикальном направлении, передающиеся на стены через междуэтажные перекрытия и не вызывающие поэтому их раскачивания. [c.179]

В многорядных звездообразных двигателях можно, при том же порядке зажигания в ряде, для устранения низких гармоник переставлять различным образом главные шатуны. Возможность же одновременного изменения формы вала и порядков зажигания в звездообразных двигателях приводит к громадному числу решений, выгодных с точки зрения свободы от опасных крутильных колебаний. [c.393]

Внешние вибрации окружающей среды, вызывающие периодическое движение точки О закрепления упругого элемента k . Наиболее опасной помехой является гармоника этого возмущения по частоте, совпадающей с частотой вращения ротора О), а поэтому для оценки влияния [c.19]

Как правило, частота ходовой вибрации корпуса судна всегда ниже частоты вибрации турбины. Поэтому отстройку трубок конденсатора производят таким образом, чтобы наименьшая частота их свободных колебаний была не менее чем на 30% выше числа оборотов ротора турбины на режиме полного хода. При соблюдении указанного правила в случае отсутствия автоколебаний трубки обычно работают надежно и нет необходимости производить оценку напряжений, вызванных общей вибрацией корпуса конденсатора. Положение, однако, меняется, если возможно возникновение опасных автоколебаний трубок (см. 16) в этом случае напряжения от автоколебаний могут достигать значительных величин и оценку прочности трубок следует производить с учетом напряжений, вызванных общей вибрацией корпуса конденсатора. Такой расчет может быть выполнен лишь при наличии записи колебаний корпуса конденсатора, так как необходимы величины амплитуд тех гармоник, частота которых равна частоте свободных колебаний трубки. Значения этих амплитуд получают в результате гармонического анализа виброграмм корпуса конденсатора, 136 [c.136]

Из расчетов частот свободных колебаний известны первые наиболее опасные формы колебаний валопроводов. Кроме того, из эксперимента или расчетных данных должны быть известны частоты вынужденных колебаний и величины первых наиболее интенсивных гармоник переменной составляющей крутящего момента (возмущающих сил). Если эти частоты совпадают, т. е. имеет место резонанс, то необходимо выполнить расчет резонансных колебаний и определить опасность возникающих при этом напряжений скручивания в рассматриваемом валопроводе. Эта задача при наличии трения решается обычно энергетическим методом (см. т. I, 6 и 12) [33]. [c.277]

У четырех-, шестицилиндровых четырехтактных дизелей имеются опасные гармоники, при которых наступает резонанс практически на всех частотах вращения двигателя, и особенно на частотах холостого хода. В связи с этим динамические нагрузки, обусловленные податливостью упругого элемента, особенно ощутимы при малых значениях Мс. [c.106]

В этих соотношениях go — это средняя нагрузка за время одного оборота колеса (см. рис. 16.10). Она создает постоянный во времени изгиб рабочей лопатки, на фоне которого происходят ее колебания. Относительные амплитуды гармоник возмущающих и сил уменьшается по мере увеличения номера к гармоники. При существующей технологии производства диафрагм реальную опасность представляют только первые шесть гармоник (точнее — кроме первой), в которой величины и не могут быть определены с большой точностью, так как они зависят от конкретного исполнения диафрагмы. Приближенно можно считать что х = х = 0,03—0,1. [c.434]

Однако не все возмущающие силы опасны. Опасными они являются тогда, когда, во-первых, наблюдается резонанс, т.е. их совпадение с частотой собственных колебаний, во-вторых, когда амплитуда возмущающих сил достаточно велика, и, в-третьих, когда сопротивление колебаниям демпфирование) мало. Можно, например, показать, что возмущающая сила первой кратности с частотой / = не опасна, поскольку вращающаяся рабочая лопатка имеет частоту собственных колебаний /д > и резонанса не возникает. С увеличением номера к амплитуды гармоники возмущающих сил быстро убывают, и поэтому реально опасными являются возмущающие силы с частотой со второй по шестую кратность включительно. Последующие гармоники возмущающей силы имеют малые амплитуды и поэтому не опасны. [c.435]

Опасной затем оказывается гармоника с частотой /" = nz , возбуждаемая кромочными следами. [c.435]

Расчет вибраций вертолета и нагрузок на несущем винте представляет трудную задачу, которая не всегда может быть удовлетворительно решена даже с применением наиболее сложных современных математических моделей. Сначала вычисляются периодические аэродинамические и инерционные силы на лопасти, а затем движения винта и фюзеляжа. Поскольку высшие гармоники аэродинамической нагрузки на лопасть являются основными источниками сильных вибраций и напряжений, требуется как можно точнее рассчитывать обтекание несущего винта, включая влияние вихрей, срыва и сжимаемости. Присутствие высокочастотных возбуждающих сил и опасность резонанса делают столь же важным наличие хороших моделей инерционных и упругих явлений. Расчет аэроупругих характеристик вертолета, включая вибрации и нагрузки, обсужден в гл. 14. [c.646]

Так как в первую очередь желательно устранить наиболее опасную гармонику крутящего момента, то, полагая шк=(1)м, получаем [c.295]

Условие (7-43) является условием настройки маятника для гашения опасных колебаний к-я гармоники при любой скорости вращения со. [c.295]

Соотношением чисел пазов статора и ротора определяется число пар высших гармоник V и 1, а тем самым — порядковое число силовых волн г. Самыми опасными в отношении возникновения шума являются числа г = 0,1, 2, 3, 4. При этом г = О у большинства машин малой и средней мощности менее опасно, чем г = 1, 2, 3 (см. табл. 3-1). Для выбора соотношения чисел пазов 21 и 2 2 достаточно ограничиться рассмотрением первой пазовой гармоники статора и ротора, т. е. воспрепятствовать тому, чтобы первая пазовая гармоника статора дала с первой пазовой гармоникой ротора силовую волну, имеющую порядковое число г = О, 1, 2, +3, 4. Амплитуда колебаний порядка г = 5 и выше для машин малой и средней мощности уже малы. [c.50]

Возбуждающие гармоники Мь, которые действуют синхронно на все колена вала и могут вызвать опасные для его прочности колебания, называют мажорными или главными. [c.83]

Остальные гармоники, обычно являющиеся менее опасными, называют минорными или слабыми. [c.84]

Будем полагать, что рассеяние энергии в крутильной системе без демпфера пренебрежимо мало по сравнению с диссинацией энергии в демпфере. Поскольку силиконовый демпфер при жестком креплении его стуницы к какому-либо базовому г-му звену крутильной системы обычно слабо влияет на модальные характеристики собственных форм динамической модели системы, то корректирующий эффект демпфера можно оценить по величине резонансной амплитуды А,о сосредоточенной массы с индексом г. Минимальный уровень, до которого можно снизить колебания в исследуемой наиболее опасной (s, v)-й резонансной зоне при помощи силиконового демпфера, можно оценить по величине амплитуды колебаний выбранной к-ж массы исходной системы без демпфера при частоте Ии группового возбудителя в рассматриваемой зоне. Здесь s — индекс резонирующей собственной формы динамической модели, -v — индекс резонирующей гармоники возмущающего момента двигателя. Групповой возбудитель (5, v)-ft резонансной зоны при отображении возмущающих моментов, действующих на систему со стороны двигателя, в виде гармонических функций времени можно представить в виде [28] [c.292]

Расчеты и опыт показывают, что гармоника 6-го порядка вызывает наиболее опасный резонанс трехузловой формы. Тогда интересующий нас диапазон квадратов относительных частот будет [c.231]

Для оценки степени опасности отдельных гармоник возмущающего усилия целесообразно после разложения его в ряд Фурье произвести сравнение отдельных гармоник. В качестве примера на рис. 38 приведены результаты такого разложения в ряд возмущающих усилий, обусловленных неоднородностью от кромочных следов для трех аппроксимаций нагрузки и разгрузки прямоугольной (верхняя кривая), треугольной (средняя кривая) и трапецеидальной (нижняя кривая). Пример выполнен для следующего случая [39] число сопловых каналов 2н=2б фиктивное число каналов 2ф=2/е, где е —степень парциальности 2ф=105,4 а — длина сегмента, рад, соответствующая одному каналу сопла. Из разложения следует, что частота гармоники с наибольшей амплитудой равна К п=105я. [c.83]

Выше отмечалось, что частоты гармоник возмущающей силы, обусловленной кромками направляющих лопаток, равны П2, 2/ z, Зпг. Для лопаток части высокого давления турбпп группа 1армоник возбуждающих сил с частотой 2/7- я выи1е опасности не представляет, так как величина пг достаточно велика н обычно превышает частоты опасных форм собственных колебаний лопаток. Наряду с рассматриваемой неоднородностью всегда имеется окружная неоднородность вследствие неточного изготовления проточной части турбины, в частности из-за разброса шагов в направляющей решетке, 92 [c.92]

Выше указывалось, что для рабочих лопаток турбин существуют, по крайней мере, два источника возмущения. Первый обусловлен неравномерностью парового потока по окружности ступени из-за неодина-ковости выходных сечений направляющей решетки, угла установки лопаток, шагов, толщин выходных кромок, стыков горизонтального разъема диафрагм и др. Частота гармоник возмущающего усилия при этом кратна числу оборотов ротора турбины. Второй источник возмущения обусловлен кромками сопл. Возмущающая сила при этом кратна числу П2. Спектр частот колебаний лопаток и их пакетов весьма широк. Вместе с тем, далеко не все формы колебаний и не все гармоники возмущающих сил представляют опасность. Обычно тангенциальные колебания при изгибе выше третьего тона даже в резонансе с частотой возмущающих сил происходят с такой малой амплитудой, что опасности не представляют. То же относится к аксиальным, крутильным и изгибно-крутильным колебаниям. Вместе с тем, для значительной части спектра резонанс с частотой возмущающих сил опасен и необходимо принять меры для вибрационной отстройки лопаток как в стадии проектирования проточной части, так и в стадии ее доводки, монтажа и эксплуатации. [c.178]

Рассмотрим только гармонику вибраций частоты со как наиболее опасную в отношении неустранимости с помощью фильтрации. [c.449]

Выявление возможных опасных режимов работы турбомашины удобно производить с помощью построения резонансных диаграмм. На рис. 8.3 показана резонансная диаграмма для колебаний консольных рабочих лопаток компрессора, установленных на абсолютно жестком вращающемся диске (сплошные линии соответствуют собственным частотам лопаток, жестко закрепленных в диске штриховые — шарнирному креплению). Резонансные режимы, соответствующие пересеечниям функций p—p(Q), описывающих изменение собственных частот в зависимости от частоты вращения, с лучами (Оти==/ в 2, определяющими изменение частот возбуждения, отмечены кружками. Здесь каждая из собственных частот должна трактоваться как имеющая кратность, равную S, где S — порядок симметрии системы, совпадающей с числом одинаковых лопаток, установленных на диске. Поскольку в силу абсолютной жесткости диска каждая лопатка способна колебаться с данной собственной частотой независимо от других S степеней свободы), то точка пересечения линии собственной частоты с лучом любой гармоники соответствует 5 резонансам S лопаток. Соотношение фаз колебаний во времени различных лопаток определяется возбуждением. Относительный сдвиг фаз вынужденных колебаний двух соседних лопаток А-у= (2я/5)тв. [c.145]

Для диаметра корпуса с огранкой нечетнымй гармониками, например 3, появляется опасное сечение, по которому можно сделать вывод об отсутствии отклонений формы при двухконтактном контроле. Например, p((p)=2r+Ai osЪ(p+Ai os(iq> + n), так как со8(3<р-Ья)=со5 3 о, то А=2г и А =0. [c.158]

В большинстве случаев разрушение объекта при вибрационных воздействиях связано с возникновением резонансных явлений. Поэтому при полигармонических воздействиях наибольшую опасность представляют те гармоники, которые могут вызвать резонанс объекта, в связи с этим лабораторные испытания объектов на вибропрочность часто проводят при гармонических воздействиях в резонансных режимах. В сложных объектах, обладающих ширгтким спектро.м собственных частот, возможно одновременное возбуждение нескольких резонансных режимов при действии полигармонического возмущения. Поэтому для таких объектов замена поли-гармонического воздействия гармоническим недопустима. [c.22]

Как и в предыдущем примере, наиболее опасными являются точки К L, расположенные в районе перехода от укрепляющего фланец трапецеидального кольца к участку цилиндрической оболочки. Причем на внутреннем радиусе оболочки (точка L) наиболее опасные напряжения наблюдаются в межцентренных меридиональных сечениях, а на наружном радиусе (точка К) — в сечениях, проходящих через середины стяжных болтов (9 = 0°). Несмотря на то что в точке К находится концентратор напряжений, максимальная интенсивность напряжений о, достигается в точке L. Это объясняется тем, что в точке L осевые Огг и окружные оее напряжения имеют разные знаки агг < < О, аее >0), а в точке К Огг > О и аее > 0. Следует отметить, что основной вклад в решение вносят первые две гармоники разложения, остальные играют роль уточняющих. [c.207]

При испытании на усталость на вибростенде лопаток турбины газотурбинного двигателя корреляционный анализ позволил обнаружить зависимость долговечности от коэффициента концентрации напряжений, выражаемого соотношением (1.10), т. е. через параметры спектра неровностей поверхности. Были также найдены шаг опасной гармоники профиля (отношение амплитуды к шагу которой является максимальным членом вариационного ряда таких отношений) и удельный вес полуквадрата ее амплитуды Б сумме полуквадратов амплитуд. При допустимом в отношении надежности и долговечности лопаток значении асг с помощью формул (1.9) и (1.10) были рассчитаны высота неровностей и базовая длина на участках пера, где начинают образовываться усталостные трещины. [c.46]

Важная группа гармоник поля ротора обусловлена высшими гармониками поля статора (v = ц). Каждая такая пара гармоник ротора и статора аналогична системе основных полей обмоток ротора и статора асинхронной машины. В результате их взаимодействия возникает вращающий момент, который по своей природе и свойствам аналогичен вращающему моменту основной волны (поэтому он называется асинхронным). Этот момент про-, тиводействует основному моменту и вызывает добавочные потери. Особенно опасны при пуске двигателя высшие гармоники, вращающиеся в ту же сторону, что и ротор. При прохождении ротора в этом случае через синхронную скорость v-й гармоники ускоряющий момент меняет свой знак на противоположный, вследствие чего возникает тормозной асинхронный момент. Эти моменты возникают при любом соотношении чисел пазов статора и ротора и при определенных соотношениях могут достигнуть больших значений. [c.39]

В автомобилях с высокой комфортабельностью применяют демпферы с еще большим числом ступеней. В них первая ступень предназначена для устранения шума шестерен в коробке передач на холостом ходу. Поэтому наибольший момент Мвык на этой ступени составляет несколько десятков ньютон-метров, угол закрутки— 2...5°. Вторая ступень предназначена для устранения шума шестерен при включенной передаче. Остальные ступени снижают размах амплитуд колебаний, вызванных наиболее опасными гармониками ДВС. Многоступенчатость достигается сочетанием различных способов созданием предварительного натяга пружин постановкой пружин различной жесткости (до трех групп) или двойных пружин. Так выполнены модели КЗЗ, R33, G33A фирмы Валео и модели Т фирмы Фихтель и Сакс . [c.51]

Наиболее опасными магнитными силами микродвигателей являются те из них, которые вызываются пазами статора и ротора и могут войти в резонанс с самыми низкими собственными частотами ротора. У явнополюс-11ых. машин, выполняемых либо с экранированными полюсами, либо с конденсатором для получения вращающегося поля, имеется возможность уменьшения вредных гармоник поля путем создания неодинаковой длины воздушного зазора и рационального распределения путей рассеяния [Л. 21]. [c.161]

На основань и (П8) резонансные числа оборотов об1мин) к-п гармоники при наиболее опасных для автомобильных и тракторных двигателей одно- и двухузловой формах крутильных колебании системы коленчатого вала [c.82]

Прн резонансных числах оборотов, соответствующих н-екоторым порядкам резонирующих гармоник. указанные амплитуды и соответствующие им дополнительные напряжения резко возрастают и становятся опасными для прочности коленчатого вала. Эти числа оборотов называют критическими резонансными пли просто критическими числами оборотов. [c.82]

Гармоника 3-го порядка хотя и вступает в резонанс вне рабочего диапазона (при 3200 3 = 1066 об/мин), однако является опасной, 10-я гармоника, несмотря на то что она мала по величине, в 10-цилиндровом дизеле представляет опасность и потому выведена из рабочего диапазона. В 6-цилин-дровых дизелях всегда опасна 6 я гармоника, в 8-иилиидровых двигателях опасна 8 я гар.моннка и т, д. [c.149]

Коэф. затухания волн возрастает с увеличением порядка гармоники, т. к. при увеличении частоты увеличивается сопротивление провода и уменьшается его самоиндукция вследствие поверхностного эффекта и кроме того проводимость активней утечки, обусловленная главн. обр. явлением короны, также возрастает с увеличением частоты. Так. обр. затухание высших гармоник будет итти тем быстрее, чем вьппе порядок гармоники, и блуждающая, или стоячая, волна будет с течением времени постепенно очищаться от высших гармоник, и ее форма будет при ее распространении все больше и больше приближаться к синусоиде основной гармоники. Последнее обстоятельство имеет существенное значение, т. к. при очищении волны от высших гармоник будет сглаживаться фронт волны и крутизна последнего будет уменьшаться, благодаря чему волна сделается менее опасной для изоляции линии и включенных в последнюю аппаратов. [c.87]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...