Поля ротор

Как показал Фарадей, для осуществления электромагнитного взаимодействия в двигателе или генераторе необходимо наличие двух взаимодействующих магнитных полей — поля статора и поля ротора. Чем сильнее эти поля, тем сильнее взаимодействие, тем больше мощность машины. [c.143]

Однако следует иметь в виду, что этот принцип не имеет места в системах с непотенциальными силами, т. е. силами, работа которых зависит от пути, по которому система приводится в окончательное положение. Такими силами, в частности, являются силы гидродинамического и электродинамического происхождения. Так, например, роторы, вращающиеся в подшипниках скольжения, в электромагнитном поле, роторы с учетом сил внутреннего трения, являются неконсервативными системами и принцип взаимности в этих системах не имеет места. [c.363]

Все устройство размещено в полом роторе 1. К ротору неподвижно прикреплены регулятор 2, учитывающий изменение фаз, и электродвигатель 3 с редуктором 4, на оси которого жестко установлен блок 5 устранения неуравновешенности. Блок устранения неуравновешенности содержит чувствительный элемент 6, определяющий плоскость неуравновешенности, сигналы с которого через поляризованное реле 7 подаются на двигатель 3, и чувствительный элемент наличия неуравновешенности 8, сигналы с которого поступают на двигатель 9, осуществляющий перемещение балансировочных масс 10 в радиальном (для ротора) направлении. Оси регулятора 2, двигателей 5 и 9 и чувствительных элементов 6 и 8 при установке в ротор совмещаются с продольной осью последнего. Подача электроэнергии для питания устройства осуществляется через токосъемник 11, установленный на валу 12 ротора. Подача напряжения на блок устранения неуравновешенности 5 и двигатель 3 осуществляется соответственно через токосъемники 13 и 14. [c.109]

С целью получения исходных данных для определения циклической прочности и ресурса роторов был использован метод фотоупругости на моделях из оптически чувствительного материала с применением замораживания дефор,маций, дополненный разработкой оптических моделей специальной конструкции и способов моделирования напряженно-деформированного состояния полых роторов. [c.123]

Предварительные сведения о температурном поле ротора получены на модели единичной ступени. В дальнейшем [89] была подтверждена правомерность такого подхода к исследованию температурного поля ротора и корпуса, а также показано, что с достаточной точностью в пределах одной ступени температура периферийной части бочки ротора может быть определена на упрощенной модели полуограниченного тела с равномерно распределенными соответственно шагу лопаток каналами охлаждающего пара. Заглубление каналов при этом должно соответствовать расстоянию от корневого сечения рабочих лопаток до оси каналов, а коэффициент теплопроводности тела должен быть равным коэффициенту теплопроводности материала лопатки. Такая стилизация явления теплообмена оказалась допустимой в связи с тем, что, как показали эксперименты, теплообмен между [c.119]

Вопросы исследования теплового состояния турбины К-500 на электрических моделях освещены в работах [79, 82, где приведены результаты целого комплекса исследований по определению температурных полей ротора и корпусов этой машины как в стационарных, так и в нестационарных режимах работы. [c.154]

Распределение температуры в периферийной части бочки ротора (кривая /) и на расточке (кривая 2), полученное на основании зависимостей рис. 80, приведено на рис. 81, а. Температура на участках соответствующих ступеней определена в предположении, что осевой поток отсутствует, а это равносильно допущению о наличии идеальной теплоизоляции между отдельными ступенями. Вместе с тем очевидно, что при совершенном тепловом контакте между ступенями, что соответствует действительным условиям теплообмена в роторе, температурные перепады между отдельными ступенями не могут возрасти, а наоборот, температурное поле ротора будет выравниваться температура в зоне наиболее высокотемпературных ступеней понизится, а на остальной части ротора возрастет. Таким образом, указанная методика дает распределение температуры по длине ротора с известным запасом на участке высокотемпературных ступеней. [c.184]

В целях контроля температурного поля ротора, полученного из рассмотрения теплообмена в каждой ступени обособленно, а также в связи с задачами промышленных испытаний системы охлажде- [c.184]

Моделирование температурного поля ротора производилось на трехслойной модели из электропроводной бумаги по методике, изложенной в работах [128,282]. Участки охлаждаемых лопаток и промежуточных вставок исследовались на объемной электролитической модели. Затем температурные поля сшивались . Исключение составляла лишь первая ступень, для которой оказалось возможным воспроизвести на модели ротора участок хвостового соединения полностью. Кроме изотерм на рис. 82, а (температурное поле при номинальном режиме) показаны линии тепловых потоков, что позволяет судить не только о распределении температуры, но и о местах наиболее интенсивного подвода тепла к ротору. [c.185]

Рис. 82. Температурные поля ротора турбины СКР-100 при разных режимах работы.

Система охлаждения корпуса внутреннего цилиндра незначительно отличается от системы охлаждения ротора, и при исследовании теплового состояния цилиндра можно применить те же приемы, что и при моделировании температурного поля ротора. [c.187]

Большое внимание также было уделено правильному заданию температуры охлаждающего воздуха на отдельных участках тракта охлаждения. Оказалось, что подогрев охлаждающего воздуха в связи с малым его расходом оказывает существенное влияние на температурное поле ротора. Поэтому методикой моделирования пре- [c.190]

Для более полного изучения системы охлаждения температурное поле ротора моделировалось также при измененных, отличных от исходного варианта, граничных условиях. В частности, исследовано влияние на температуру основных дисков охлаждения потоком воздуха, протекающим в полостях между основными и промежуточным дисками, а также влияние теплоподвода от промежуточного диска (рис. 86, 87). [c.192]

Достоверные сведения об утечках пара в турбине позволяют получить не только уточненные данные для расчета осевого усилия, но и более правильное представление о процессе теплообмена между паром и соответствующими элементами проточной части. Последнее обстоятельство играет существенную роль при определении температурных полей роторов и корпусов, а также их тепловых расширений. [c.214]

На рис. 3-13 изображены температурные поля ротора установки с температурой на входе 750° С. [c.54]

На рис. 3-13 показаны температурные поля ротора этой машины, полученные расчетным путем. При расчете учитывались потоки тепла в полостях ротора, вызванные естественной [c.60]

В настоящее время в ФРГ в целях повышения начальной температуры ГТУ изыскиваются новые жаростойкие материалы, в том числе и не на металлической основе. Одновременно разрабатываются вопросы охлаждения турбин. Имеется экспериментальная турбина с водяным охлаждением полезной мощностью 1000 кет, уже проработавшая несколько сотен часов при температуре до 1000° С. В основу водяного охлаждения положен принцип свободной циркуляции охлаждающей жидкости. Вода воспринимает в отверстиях лопаток тепло, удельный вес ее становится меньшим и происходит ее циркуляция внутрь ротора. Материалом для рабочих лопаток и полого ротора служит слаболегированная молибденовая сталь с ферритной структурой. [c.169]

Методы расчетного определения температурных полей роторов и корпусов паровых и газовых турбин достаточно подробно изложены в [20,113,114]. [c.118]

Последний фактор практически является одновременно косвенной интегральной проверкой правильности расчета температурных полей роторов и корпусов, так как их тепловые расширения определяются выражением [c.120]

Оценка погрешности расчета температурных полей роторов и корпусов паровых турбин путем сравнения расчетных и экспериментальных данных [c.128]

На рис. 5.7 приведено сравнение опытных и расчетных данных по изменению температур на расточке ротора в районе камеры регулирующего колеса при пуске как из холодного, так и из горячего состояния. Как видно из рисунка, совпадение результатов расчета и эксперимента вполне хорошее (их разница не превышает 10-20°С, т.е. 3-5% t aK )- Необходимо отметить, что изменение а при определении температурных полей ротора на режимах пуска сравнительно мало сказывается на результатах расчета, что объясняется высокими значениями критерия Bi для ротора. [c.131]

В отличие от температурного поля корпуса, температурные поля ротора ЦНД носят ярко выраженный двумерный характер, причем осевая перетечка теплоты здесь играет большую роль, чем в ЦВД и ЦСД. Однако, как показывает сопоставление расчетных и опытных данных (см. рис. 5.16), и в этом случае их сходимость на стационар- [c.139]

Таким образом, многочисленные результаты расчета температурных полей роторов и корпусов паровых турбин, выполненные по разработанным в ЦКТИ методикам, во всех рассмотренных случаях вполне удовлетворительно согласуются с опытными данными. Среднее отклонение расчетных и опытных значений на стационарных режимах составляет 1-2%, а на нестационарных - 2-4% что в большинстве случаев удовлетворяет практическим потребностям (имеющие место в отдельных случаях небольшие отклонения опытных данных от расчетных объясняются, прежде всего, недостаточной изученностью [c.141]

СОСТОЯНИЯ основных узлов турбин мощностью 100-300 МВт. при этом большое внимание было уделено определению температурных полей роторов и корпусов турбин при их остывании, исследованию главных факторов, определяющих темп остывания, влиянию конструктивных особенностей, типа и мощности турбины и т.д. Выполненные исследования показали (рис. 5.19), что для турбин мощностью 200-300 МВт максимальный темп остывания роторов и корпусов примерно одинаковый - для корпусов, изолированных методом набрызга, величина т= 0,006- -0,1 1/ч, а для роторов т = = 0,008 - 0,11 1/ч. Низкие значения т относятся к-зонам с интенсивными осевыми перетечками теплоты от более горячих участков. [c.148]

Рис. 5.27. Температурные поля ротора ЦВД при пуске из горячего состояния после 7 ч остывания а — через 5 мин после толчка ротора б — через 2 ч 50 мин после толчка ротора

РТМ 108.020. 16-83. Расчет температурных полей роторов и корпусов паровых турбин. М. Иэд-во МЭМ, 1983. [c.266]

Некоторым подтверждением правильности расчета граничных условий при определении температурных полей роторов, конструкции которых подобны изображенным на рис. 1, 2, и методики моделирования являются результаты теплового опыта [10] на газовой турбине, конструкция, парамет- [c.407]

Электромеханическая постоянная времени ненагруженных асинхронных двухфазных машин с полым ротором составляет при частоте 50 гц Т а = 0,006 -ь 0,03 сек, а при частоте 400 гц Т э = 0,025 -н 0,1 сек [114]. [c.271]

Двухфазный асинхронный двигатель с полым [ротором в качестве электромеханическего преобразователя, обладая приемлемой инерционностью, имеет значительно большие запасы по выходному усилию. Определенный интерес может представить электромеханический преобразователь регулятора (рис. 18). Правда, можно предполагать, что механический суммирующий дифференциал окажется более сложным. [c.39]

Двухфазные индукционные машины с полым ротором широко применяются в различных автоматических системах, счетно-решающих устройствах и приборах летательных аппаратов в качестве маломощных исполнительных двигателей и тахогенераторов переменного тока. Статор машины набирается из листов электротехнической стали. В пазах статора размещены две обмотки, сдвинутые одна относительно другой ка 90°. Ротор представляет собой обычно алюминиевый тонкостенный полый цилиндр. [c.315]

Тахогенераторы переменного тока с полым ротором. Обмотка возбуждения тахогенератора питается переменным током. Во второй обмотке наводится э. д. с. переменного тока, величина которой пропорциональна частоте вращения ротора. [c.316]

Электрические машины серии ДГ объединяют в себе двухфазный индукционный двигатель с полым ротором и тахогенератор переменного тока. [c.316]

Синхронные двигатели. Частота вращения ротора синхронного двигателя всегда равна синхронной частоте вращения и не зависит от нагрузки. Обмотка статора двигателя питается трехфазным переменным током. Обмотка ротора подключается к источнику постоянного тока. У маломощных двигателей магнитное поле ротора создается [c.316]

Крутящий момент <гистерезисного двигателя возникает вследствие гистерезиса материала ротора. При включении двигателя в сеть переменного тока создается вращающееся магнитное поле. Ротор вращается синхронно с магнитным полем с некоторым углом рассогласования. Крутящий момент идеального гистерезисного двигателя не зависит от частоты вращения ротора, а определяется только свойствами материала ротора (его объемом и величиной удельных потерь на гистерезис). Следовательно, необходимо иметь данные о величине удельных потерь на гистерезис в зависимости от индукции или напряженности поля при определенном характере перемагничивания. Поэтому основной характеристикой материала гистерезисных двигателей является PJHm, эта величина должна быть большой. Чем больше прямоугольность петли, тем больше потери на гистерезис. Поэтому другой характеристикой является коэффициент выпуклости кривой [c.228]

При торможении противовключением асинхронных коротко-замкнутых двигателей динамический момент может превысить критический момент с затухшим полем ротора в 2—2,3 раза, а с незатухшим — в 3—5 раз. [c.22]

При аварийном режиме внезапного короткого замыкания, а также в различных неустановившихся режимах на ротор генератора действует электромагнитный переменный крутящий момент, который вызывает, во-первых, изменение угловых скоростей ротора и, во-вторых, крутильные колебания валопровода. Возникающее при этом скольжение магнитных полей ротора и статора влияет, в свою очередь, на величину электромагнитного момента. Таким образом, при крутильных колебаниях валопровода электромагнитные и механические явления взаимосвязаны. Обычно обратным воздействием крутильных колебаний на величину электромагнитного крутящего момента пренебрегают. Расчет валопровода при аварийном режиме внезапного короткого замыкания генератора сводится к определению электромагнитного момента и к расчету крутильных колебаний валопровода при действии этого момента. Напряжения кручения, возникающие в этом случае, становятся определяющими при выборе допустимых размеров шеек роторов, соединительных муфт, болтов и других элементов валопровойа. [c.310]

Тонкослойное центрифугирование. Для уменьшения пути осаждения частиц применяют тонкослойное центрифугирование, при котором поток в роторе центрифуги делится вставкой в виде пакета конических труб на концентричные слои толщиной примерно 1 мм, которая и является длиной пути осаждения частиц помимо уменьшения пути осаждения частиц, увеличивается поверхность их осаждения, а также улучшаются условия раскручивания жидкости в роторе. Вставка позволяет устранить из внутренней полости ротора околоосевое пространство, в котором действие центробежных сил незначительно. Так, на оси вращения центробежная сила равна нулю, а вблизи оси близка нулю, поэтому вдоль оси полого ротора могут пройти и выйти из ротора крупные частицы загрязнителя. [c.619]

Гц. Поскольку ротор гидрогенератора имеет большое число полюсов, можно ожидать, что вызываемая вращающимся магнитным полем ротора форма колебаний статора будет иметь большое число узлов по окружности и малую амплитуду колебаний. Однако статор гидрогенератора из-за большого диаметра изготовляют ие целиком, а по частям, между частями сердечника имеются зазоры, существенно снижающие его жесткость. По этой причине могут возникать повышенные вибрации сердечника статора, особенно вблизи стыков. С целью снижения вибраций сердечника статора в последнее время у крупных гидрогенераторов сердечник собирают в единое кольцо непосредственно на электростанции. Описанные стогерцовые колебания статора, создаваемые вращающимся магнитным полем ротора, имеют место как при холостом ходе генератора, так и после включения его в сеть. Существует еще один тип колебаний статора, который обнаруживается только у включенного в сеть гидрогенератора (синхронной машины переменного тока). Эти колебания создаются переменным магнитным полем статора, возникающим в результате появления тока в обмотке статора. Гармонические составляющие магнитного поля статора могут иметь как большее, так и меньшее, чем 2р, число волн по окружности с различными частотами вращения. Наблюдались повышенные вибрации статора с небольшим числом волн и малыми по сравнению со 100 Гц частотами. Эти вибрации устраняются выбором схемы обмотки статора [5]. [c.523]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...