Коэффициент циркуляции угля

Величина коэффициента циркуляции угля зависит от на равления вращения шнека. [c.185]

Рис. 10.11. Зависимость коэффициента циркуляции йц от среднего значения угла а,- подъема лопасти шнека

Молекулы ПАВ скапливаются в кормовой области пузырьков, откуда следует, что внутренние циркуляции в кормовой области менее интенсивны. Этот факт подтверждается экспериментально в [40]. Однако рис. 37, 38, как и соотношения (3. 3. 41), (3. 3. 42), предполагают симметричное распределение ПАВ по поверхности пузырька. Это связано с тем, что при выводе этих соотношений использовалось допущение о том, что изменение коэффициента поверхностного натяжения вдоль поверхности раздела фаз много меньше его равновесной величины. В рамках такого приближения диффузионный поток ПАВ не зависит от угла 9. [c.113]

Плавный поворот часто называют также отводом. Плавный поворот в значительной степени уменьшает интенсивность отрывных течений, показанных на рис. 103, в. Однако здесь приобретает значение эффект поперечной циркуляции (рис. 106), зависящий от угла поворота , относительного радиуса закругления r/d н формы поперечного сечения отвода. Поэтому коэффициент сопротивления отвода является функцией ряда факторов [c.203]

ЗАКОН [периодический Менделеева свойства простых тел, а также формы и свойства соединений элементов находятся в периодической зависимости от величины атомных весов элементов Планка описывает мощность излучения черного тела как функцию температуры и длины волны подобия Рейнольдса коэффициенты, необходимые для вычисления гидравлического сопротивления геометрически подобных тел, равны, если равны соответствующие числа Рейнольдса в этом случае оба потока подобны полного тока <для токов проводимости циркуляция вектора напряженности магнитного поля постоянного электрического тока вдоль замкнутого контура пропорциональна алгебраической сумме токов, охватываемых этим контуром для магнетиков циркуляция вектора магнитной индукции вдоль замкнутого контура пропорциональна алгебраической сумме токов, охватываемых этим контуром обобщенный циркуляция вектора напряженности магнитного поля постоянного электрического тока вдоль замкнутого контура пропорциональна алгебраической сумме токов, охватываемых этим контуром и током смещения ) постоянства <гранных углов в кристаллографии по величине двугранных углов в кристалле можно установить, к какой кристаллической системе и к какому классу относится данный кристалл состава каждое химическое соединение, независимо от способа его получения, имеет определенный состав ) преломления (света отношение синусов углов падения и преломления на границе двух сред равно отношению скоростей света в этих средах Снеллиуса отношение синусов углов падения и преломления луча электромагнитных волн на границе раздела двух диэлектрических сред равно относительному показателю преломления двух сред (второй среды по отношению к первой) ) [c.235]

Задача расчета значительно упрощается, если можно использовать геометрически подобный прототип передачи. При этом расчет проточной части сводится к определению размеров круга циркуляции и его элементов по формулам коэффициентов мощности А или момента X, а углы лопаток и их профилировку выбирают одинаковыми для модели и проектируемой передачи- [c.44]

Фиг. 165. График зависимости коэффициента скорости циркуляции от угла атаки.

Правые части которых зависят от режима полета и движения лопасти. Влияние срыва при таком анализе учитывается путем ограничения величины циркуляции ее значениями при срывном угле атаки. Прогибы лопасти в плоскости взмаха представлялись в виде линейных комбинаций форм собственных колебаний, так что возбуждение колебаний по одной степени свободы определялось соответствующим интегралом от нагрузки по радиусу. При этом гармоники нагрузок определяли гармоники махового движения. Для совместного вычисления циркуляции и махового движения использовался метод последовательных приближений, а именно при решении уравнений для циркуляции движение лопастей определялось по приближенным формулам. (Заметим, что коэффициенты при Г/ приходится определять только один раз, так как для заданной формы пелены вихрей они не зависят от махового движения.) Зат-ем с использованием полученных значений Г/ вычислялись индуктивные скорости, после чего определялись коэффициенты Глауэрта уп разложения ул(л ), по которым находились подъемная сила и момент сечения. После этого по рассчитанным таким образом аэродинамическим силам строилось маховое движение лопасти и описанная выше процедура вновь повторялась до достижения сходимости. [c.668]

Сохраним обозначения Ъ (г), а (г) и ад (г) для заданных наперед переменных вдоль размаха величин хорды, геометрического угла атаки и производной коэффициента подъемной силы по углу атаки. Тогда для циркуляции Г (г) получим по формулам (103) и (81) [c.311]

Рис. 14. Нормальная сила на плоской пластине в зависимости от угла атаки а. Для получения безразмерного коэффициента нормальная сила на единицу ширины пластины разделена па рЛ Ь. р — плотность жидкости, II — скорость относительного потока, а — длина пластины. Кривые 1, 2 и 3 представляют соответственно теорию Ньютона, теорию Рэлея и современную теорию подъемной силы (циркуляции).

ВНА № 5. Сравнение характера распределения потерь в ВНА № 5 с характером распределения потерь в ВНА Кя 4 представляет большой интерес, поскольку они имеют практически одинаковые геометрические размеры, но разные законы изменения циркуляции по радиусу. В отличие от ВНА № 4, где вт = 0, в ВНА Y 5 углы изгиба профиля у втулки достигают наибольших величин (евт = 40°). Большие значения углов изгиба профиля и сравнительно небольшая густота решетки на периферии вызывают более резкое увеличение потерь по сравнению с ВНА Л о 4. Суммарное значение коэффициента потерь в ВНА Л о 5 достигло 0,112, тогда как в ВНА Л о 4 при тех же значениях на выходе из аппарата = 0,106. [c.130]

Обозначим через Гц и Г22 средние циркуляции, распределенные по всему размаху соответственно верхнего (7) и нижнего (2) крыльев, а через 1 и 2 — соответствующие средние индуцированные углы. Замечая, что в случае крыла конечного размаха коэффициент подъемной силы, который [c.376]

По мере накопления данных в отношении аэродинамических, конструктивных и эксплуатационных свойств осевых вентиляторов различных схем аэродинамический расчет все более разделяется на две основные части выбор расчетных параметров и профилирование. Под выбором расчетных параметров понимается определение коэффициентов осевой скорости, теоретического давления, циркуляций лопаточных венцов, относительного диаметра втулки и аэродинамической схемы под профилированием — выбор густоты решетки, углов атаки, числа лопаток, определение углов установки и кривизны профилей. [c.836]

Для осевых вентиляторов (в условиях практически несжимаемой жидкости) переход к переменной циркуляции может вызываться стремлением получить более благоприятное распределение по радиусу углов поворота потока и его торможения, особенно при выполнении вентиляторов с малым относительным диаметром втулки и высоким коэффициентом давления. Это дает возможность в ряде случаев уменьшить габариты машины, упростить конфигурацию лопаток, а также избежать перехода к схеме с большим числом ступеней. [c.840]

Коэффициент циркуляции также зависит от метательной юсобности шнека, которая возрастает с ростом угля подъема антовой линии (рис. 10.11), так как составляющие усилий пе-гбрасывающих материал возрастают с ростом щ. Кривая име-г минимум при значениях ai= 18-4-23° [14]. [c.185]

Коэффициент подъемной силы су с тонкого профиля с хордой Ь = 2 м, обтекаемого несжимаемым потоком газа под углом атаки а = 0,1 рад, равен 0,3. Определите значение Суа также циркуляцию скорости Г для этого профиля, обтекаемого маловозмущенным (линеаризованным) потоком газа под тем же углом атаки при М = 0,5 и температуре воздуха = 288 К (Яо., = 340 м/с). [c.173]

Коэффициент потерь на холостом ходу не имеет прямой связи с остальными параметрами, потери у гидротрансформаторов с центростремительной турбиной связаны с вихреобразным движением жидкости при отсутствии расхода в круге циркуляции и возникают из-за появления кольцевого вихря на входе в насосное колесо и выходе из турбинного колеса. Уменьшают эти потери уменьшением угла наклона входных кромок насосного колеса к оси вращения (в меридиональном сечении) увеличением расстояния между насосным и турбинным колесами и реактором увеличением числа лопастей реактора уменьшением ширины проточной чй[сти (в меридиональном сечении) установкой реактора на механизме свободного хода (МСХ). [c.30]

Чтобы написать уравнение напора или момента рабочего колеса в функции углов РЗО -П Р2з, необходимо, помимо относительных геометрических размеров колеса, задать коэффициент Стн2, характеризующий расход циркуляции в гидротрансформаторе. [c.77]

На фиг. 97 представлены характеристики гидродинамической муфты конструкции ЦНИИТМАШ с двумя кругами циркуляции, регулируемой изменением заполнения. Эти характеристики вогнуты. Получив стелящиеся нижние ветви и крутые верхние в этих характеристиках, можно, видимо, тем самым улучшить управляемость гидромуфт. Трудности на этом пути заключаются в след то-щем. Переходя на частичные характеристики, т. е. уменьшая геометрический сомножитель , невозможно увеличить момент при неменяющихся или слабо меняющихся оборотах вторичного вала. Справедливость этого следует из анализа уравнения для Мц. Резкий рост момента нельзя объяснить ростом коэффициента скорости, поскольку во всех случаях увеличение расхода при неменяющихся вторичных оборотах означает уменьшение угла атаки, что только в небольшой области может вызвать рост z. Закономерность же уменьшения dMIdn не имеет, как следует из вида этих характеристик, экстремума. Больше того, кривые, полученные ВУГИ для гидромуфт, управляемых заполнением, представляют собой еще более крутые гиперболы, чем изображенные на фиг. 97. [c.282]

В работе [Р.67] развивается далее метод расчета неоднородного поля скоростей и высших гармоник нагрузок. При этом аэроупругие деформации лопасти, в частности зависимость угла взмаха р от азимута ip, определяются одновременно с интенсивностью присоединенного вихря. Как известно, в уравнения движения лопасти входят члены с первой и второй производными по времени. Для интересующего нас периодического решения эти производные могут быть выражены через коэффициенты разложения в ряд Фурье соответствующих смещений. Указанные коэффициенты выражаются в свою очередь через значения смещений в конечном числе точек по азимуту. Таким образом, уравнения движения лопасти преобразуются в систему линейных алгебраических уравнений относительно смещений в ряде точек по азимуту. Поскольку алгебраические уравнения для циркуляции и движения лопасти связаны между собой, для определения Г(г/, ijji) и P(ij3/) требуется совместное их решение. Авторы [c.666]

Рис. 23. Коэффициент подъемной силы Сь аэродинамической поверхности NA A 4412 в зависимости от угла атаки а. Теория циркуляции подъемной силы сравнивается с экспериментальным результатом.

Предполагается, что все нули производной dzld лежат внутри круга, кроме одного, расположенного на окружности в точке J= —/= 6 —ае здесь а, Ь н / — действительные числа коэффициенты а , вообще говоря, считаются комплексными числами. Кроме того, пусть циркуляция вокруг профиля выбрана в соответствии с постулатом Чаплыгина-Жуковского. Показать, что иа крыло, помещенное в рассматриваемое течение, действует подъемная сила, направленная перпендикулярно к скортсти в бесконечности и обращающаяся в нуль при некоторых углах атаки. Найти выражение для О] из условия, чтобы момент относительно центра круга обращался в нуль вместе с подъемной силой. [c.194]

Интересно отметить, что, согласно утверждению Нумачи, этот профиль принадлежит к классу форм, эффективность которых, выраженная через отношение подъемной силы к сопротивлению, несколько улучшается после возникновения кавитации. Нумачи полагает, что в таких случаях кавитационная зона отклоняет поток таким образом, что фактически увеличивается циркуляция вокруг профиля и, следовательно, коэффициент подъемной силы . Для данного профиля такое улучшение происходит только при больших углах атаки. Эксперименты Нумачи проведены в диапазоне статических давлений в рабочей части от 0,56 до 3,16 ата. Он следующим образом подытожил результаты исследования влияния статического давления на кавитационную характеристику этого гидропрофиля [c.355]

В. В. Голубева (1935), в которой делалась попытка учесть обтекание боковых кромок крыла с помощью представления о поперечной циркуляции . Создание точной нелинейной теории крыла конечного размаха связано с большими трудностями, которые обусловлены существенным влиянием вязкости и отрыва на этих режимах. Поэтому для приближенных расчетов нелинейных характеристик обычно используются полуэмпирические методы, критерием применимости которых является согласие с результатами испытаний в некотором диапазоне геометрических параметров, таких как форма крыла в плане, угол атаки и т, п, В работе Г, Ф, Бураго (1944) вихревая поверхность заменяется одним несущим вихрем и граничные условия удовлетворяются по хорде в среднем. Угол скоса свободных вихрей принимается равным половине угла атаки приводится приближенная формула для коэффициента подъемной силы, из которой следует его квадратичная зависимость от угла атаки для очень малых удлинений, Н, Н. Поляхов и А, И. Пастухов (1959) дали возможность оценить не только подъемную силу, но и момент. У них крыло заменяется системой П-образных вихрей, причем угол скоса свободных вихрей цринимается равным углу атаки. С, Д, Ермоленко (1960) принял углы скоса П-образных вихрей на концах прямоугольного крыла равными индуктивным углам скоса потока от присоединенных и свободных вихрей. Метод обобщается им на случай крыла малого удлинения вблизи земли, К. К. Федяевский (1949) разработал приближенную теорию крыльев малого удлинения прямоугольной и эллиптической формы в плане, которая позволяет оценить не только подъемную силу и продольный момент, но также приращение [c.96]

Е. Я. Юдиным (1947) было предложено производить определение угла установки и кривизны профилей лопаток вентилятора исходя из теории, разработанной Ф. Вайнигом (1936) для слабо изогнутых круговых дужек при безударном входе. Е. Я. Юдиным (1947) была также предпринята оригинальная попытка введения поправки на вязкость непосредственно в угол выхода потока из решетки, а не через отношение коэффициентов подъемной силы или циркуляций для вязкого и идеального течений, как это обычно делается. [c.842]

Зависимость Су и Сх несимметричного профиля от угла атаки а приведена на рис. 18.6. Для несимметричного профиля угол нулевой подъемной силы отрицателен (ао= —7" ). При а<ао подъемная сила направлена вниз Ry O, Су<0. Вначале Су возрастает пропорционально а, что качественно соответствует теоретической зависимости (18.6), однако измеренные значения Су получаются меньше теоретических за счет влияния вязкости. При критическом угле атаки сскр коэффициент подъемной силы достигает максимума и при дальнейшем увеличении резко падает, а С возрастает. Это объясняется тем, что отрыв пограничного слоя при увеличении а в области акр распространяется на все большую часть верхней поверхности профиля. Это приводит, с одной стороны, к уменьшению давления на кормовую часть, что увеличивает Сх, и к увеличению давления на среднюю часть верхней поверхности профиля, разрежение над которой имеет наибольшее значение в образовании подъемной силы. Все это происходит за счет уменьшения циркуляции скорости около профиля при отрывном обтекании задней ост- [c.349]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...