Угли Коэффициент

Все коэффициенты истечения (а, ф, fi) для конических насадков зависят от угла конусности 0. Опыт показывает, что в коническом сходящемся насадке коэффициент скорости ф все время возрастает с увеличением этого угла коэффициент же расхода сначала увеличивается, достигая наибольшего значения л = = 0,946 при 0 =13°, а затем начинает убывать. [c.202]

С увеличением угла наклона сверх значения предельного угла коэффициент усиления падает, и при а = 90° коэффициент усиления равен единице. [c.302]

Здесь в числе Ыи а — средний по углу коэффициент теплоотдачи на участке вдалеке от входа а = < /(<и, — //). [c.95]

Для каменных углей коэффициент при [c.172]

Рис. 68. Зависимость фазового угла коэффициента трения от Re /Re P

Рй Ри = F . С Прилеганием боковых ответвлений под различными углами коэффициенты сопротивления бокового ответвления б и прохода Sn. отнесенные к скорости соответственно в рассчитываемом ответвлении или проходе, приближенно определяются так же, как для тройников, по рисункам соответственно VII-20, а или VII-20, б в зависимости от соотношения скоростей. [c.21]

Для тощего угля коэффициент пересчета с горючей массы на рабочую будет равен [c.20]

Первый четырехсекционный аппарат такого типа был установлен для улавливания золы тощего угля. Коэффициент улавливания уноса [c.139]

Здесь g — ускорение свободного падения е — коэффициент внешнего сопротивления М (ф, ф) — восстанавливающий момент в основании. Для этого момента примем соотношение гистерезисного типа с линейным упрочнением. Типичные диаграммы деформирования приведены на рис. 6.19. Здесь Mj — предельное значение момента для упругой стадии Мв — предельное (из условий прочности в основании) значение этого момента фу и фд — соответствующие углы. Коэффициент жесткости для упругой стадии обозначим q, коэффициент для стадии упрочнения — q. Для идеальной упругопластической модели Мв = My j = 0. [c.261]

Для плоских кромок с острыми (см. рис. 26) и скругленными (см, рис. 34) углами коэффициенты уменьшения активного сопротивления и внешние индуктивности кромок могут быть рассчитаны по формулам, которые получены подстановкой выражений [c.61]

В нецентральном механизме (см. рис. 2.2, а) фазовые углы Фр и Фх отличаются от 180°, но практически не более чем на 30°, т. е. отношение этих углов (коэффициент К) в кривошипно-ползунном механизме трудно получить более 1,5. [c.22]

По опытным значениям о и т строят прямую ас предельных касательных напряжений (см. рис. 1.4, а), которая в общем случае пересекает ось координат выше точки О, что характеризует связность груза. Отрезок Оа определяет начальное сопротивление сдвигу То- Для идеально сыпучих грузов т,, = О (см. рис. 1.4, 6). "гол ф называется углом внутреннего трения, а тангенс этого угла — коэффициентом внутреннего трения / (1 ф = /). [c.16]

Как ВИДНО из выражения (21), при некотором значении полярного угла коэффициент скорости может достигнуть маков-мального значения [c.117]

В зависимости от отношения диаметра отверстия к ширине бруса, от формы выточек, от радиуса закругления во входящих углах коэффициент концентрации имеет значения от 1 до 3, а при острых надрезах —значительно выше. [c.47]

Показатели степени и значение коэффициента С даны в табл. 146. В зависимости от скорости резания и переднего угла коэффициент С умножается на поправочные коэффициенты Кх и К2, приведенные в табл. 147. [c.184]

Как видно, с увеличением переднего угла коэффициент заполнения канавки возрастает, причем влияние угла у на коэффициент К выражено более резко для подъема на зуб 5 = 0,06 мм, чем для = 0,03 мм. [c.349]

K — коэффициент, зависящий от переднего угла резца. Чем больше передний угол, тем легче условия схода стружки, уменьшается ее деформация, поэтому с увеличением переднего угла коэффициент уменьшается. При работе с отрицательными передними углами стружка круто загибается, ее деформация вызывает дополнительные сопротивления и сила Рг увеличивается, что и отражается увеличением коэффициента K [c.211]

Сорт угля Коэффициент абразивности золы а, мм сек 1кг Ч- Сорт топлива Коэффициент абразивности золы а, мм-сек 1кг ч [c.134]

Коэффициент неравномерности поступления угля Коэффициент использования во времени [c.139]

В результате этого сложного процесса изменяются (по сравнению с однофазной средой) истинные параметры потока, в частности скорости, углы, коэффициенты потерь и расхода. Таким образом, можно считать, что потери энергии в решетках, работающих на влажном паре, возрастают на дополнительные потери от влажности л. [c.57]

При п < коэффициент отражения монотонно растет от значения = (т— п)/ т + п) при 0 = 90° до значения = +1 при критическом угле скольжения. При угле скольжения меньше критического формулы Френеля для волны произвольной формы теряют смысл как для коэффициента отражения, так и для коэффициента прохождения корень —соз 0 делается мнимым, о значит, что предположение о правильности отражения, из которого мы исходили при выводе этих формул, не оправдывается для закритических углов (0 <0кр). а потому и сами понятия коэффициентов отражения и прохождения оказываются здесь неприменимыми. При угле скольжения, в точности равном критическому, отражение еще остается правильным угол скольжения прошедшей волны обращается в нуль и она бежит параллельно границе сред. При этом угле коэффициент отражения равен +1, как при отражении от абсолютно жесткой стенки (действительно, [c.178]

Формула (7.20) дает хорошее совпадение с экспериментальными данными лишь для преобразователя с углами наклона, достаточно далеко отстоящими от критических значений. Вблизи критических углов коэффициент прозрачности D Q) изменяется быстро, и для уточнения решения следует воспользоваться результатами работы [25]. В ней показано, что поле в изделии имеет такой вид, как будто диаграмма направленности реального (а не мнимого) источника, описываемая формулой [c.88]

Как уже отмечалось, условия отражения определяются величинами и изменением с углом падения коэффициента отражения д , обменной волны Р8. При наличии предельных углов коэффициент отражения д , , начиная с некоторых расстояний, является комплексной величиной, характеризующейся модулем и аргументом, не зависящими от частоты изменение аргумента, как правило, приводит к изменению формы колебаний 40]. При этом, как будет подробнее показано ниже, за кон изменения амплитуды с расстоянием определяется главным образом поведением модуля и слабо зависит от поведения аргумента в то же время условия корреляции могут в зависимости от изменения аргу.мента существенно варьировать. Поэтому в этой главе мы рассмотрим поведение только модулей коэффициентов отражения в зависимости от параметров среды по разные стороны границы раздела анализ поведения аргументов проведен в гл. 6, где рассматриваются условия корреляции волп Р8. [c.24]

При приближении к критическому углу коэффициент прозрачности существенно растет для более толстых латунных слоев однако если для тонких слоев и Лз коэффициент прозрачности за критическими углами р и г продолжает монотонно расти, достигая значения В > 1, то для толстых слоев Лд и Л4 его величина падает почти до нуля (см. соответствующие сейсмограммы). В последнем случае можно сказать, что падающие волны полностью экранируются слоем. Для значения углов падения, близких к 90°, коэффициент прозрачности в случае тонких латунных слоев несколько падает, тогда как для толстых начинает увеличиваться [c.116]

При обтекании цилиндра под углом коэффициент теплоотдачи, вычисленный по формуле (16), должен быть умножен на поправочный коэффштепт Значения е [23] [c.146]

Если принять за единицу абразивность золы тощего угля, для которого выще установлено значение a = 5,4 10 , то согласно различным исследованиям, главным образом ЦКТГ 1 [Л. 9], для других углей она будет характеризоваться следующими приближенными цифрами зола подмосковного угля и донецких углей—1,0, кизеловского — 0,65, челябинское—0,5, богословского—0,4, волжских сланцев—0,55. Сверка с эксплуатационными даниы ми показывает, что абразивность золы челябинского угля значительно выше, чем по имеющимся в литературе стЗ рым определениям, произведенным много лет назад. Поэтому в дальнейшем для этого угля коэффициент абразивности по отношению к тощему углю принят не 0,5, как это делалось раньше [Л. 12], а 0,75. [c.37]

Возрастание объема газа по сравнению с объемом воздуха изменяется в более щирокнх пределах. Наименьшую величину прироста объема имеют топлива, отличающиеся малым выходом летучих и малой влажностью (донецкие антрациты имеют A r=0,04, тощие угли Лаг=0,05). Несколько большую величину прироста объема имеют каменные угли (Даг = 0,06—0,10) и мазут. Довольно сильно возрастает объем газа при работе на природном газе (Диг = 0,12). Для бурых углей коэффициент возрастания объема газа оказывается всегда довольно высоким, причем особенно большие величины соответствуют углям высокой влажности (челябинский Даг=0,12, подмосковный Даг=0,21, александрийский Даг = 0,38). [c.114]

Для экибастузского каменного угля коэффициенты А и В принимаются, как для низкореакционных топлив. [c.162]

Программное обеспечение, составленное на основе описанной схемы вычислений, позволило провести сравнительные расчеты параметров движителя и удлинителя для скважин с различными радиусами искривления, зенитными углами, коэффициентами трения и длинами условно-горизонтальных участков. Расчеты проводились для различных типов кабельных технологических комплексов, в том числе с использованием труб малого диаметра и жесткого геофизического кабеля. В качестве исходных использовались содержашиеся в справочниках весовые данные различных типоразмеров насосно-компрессорных труб, геофизических кабелей, в том числе жесткого, и приборов. Вычисленные осевые усилия на геофизическом кабеле, возникающие при подъеме. не превышают 20000 Н (с учетом веса кабеля) при длине условно-горизонтальных участков 300 ч- 400 м при использовании в качестве средств доставки насосно-компрессорных труб диаметром 33 мм. При использовании жесткого геофизического кабеля вычисленные усилия не превышают 12000 Н. Практические работы на скважинах подтвердили правильность разработанной мето-лики расчетов по выбору конструкций движителя и удлинителя, а измеренные при подъеме осевые усилия, создаваемые на геофизическом кабеле, хорошо согласуются с расчетными. [c.319]

При малых углах коэффициент Jij, как легко видеть из соотношения (11а), равен Кр нриа = я/2, Ki = При = я коэффициент Ki [c.158]

Расчеты, выполненные для четырехканатного грейфера емкостью 5,25 м конструкции ЦПКБ-3 ММФ, показали, что при перегрузке угля коэффициент Ка составляет 0,77, т. е. максимальное значение динамической составляющей нагрузки в канате на 23% меныпе, чем при подъеме такого же штучного груза с подхватом. Аналогичные расчеты, выполненные для грейфера портального крана Каяр грузоподъелшостью 5 т для случая перегрузки песка, показали, что коэффициент Ка = 0,55, а коэффициент динамичности нагрузки = 1,6. Этот результат близко совпадает с экспериментальным значением х = 1,65 [154]. Усредненные значения коэффициента Ка в зависимости от кратности полиспаста и углов а касательной к кривой зачерпывания представлены на графике (рис. 165). [c.356]

Обратимся теперь к анализу амплитудных коэффициентов (11.4). Нетрудно увидеть, что при любых соотношениях между показателями преломления и при любых углах коэффициенты пропускания положительны. Это означает, что преломленная волна всегда софазна падающей. [c.188]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...