Ошибка медианы

Износы гильз, поршневых колец и вкладышей после 120 ч испытаний двигателя, определенные методом нейтронно-активационного анализа проб картерного масла и измеренные стандартными мерительными инструментами, а также взвешиванием, удовлетворительно совпадают. Относительная ошибка в определении износа вкладышей из сплава A M составляет 8%. Среднее отклонение исчисленного и фактического износов для этого материала составляет всего 4%. Ошибки вычисленных износов сплава Св. Бр. при активации по меди составили максимальная — 8,6, средняя —5% для [c.70]

При малых значениях р критериальная величина F (см. 4 гл. IV) будет близка к единице, причем даже грубая ошибка в оценке а (а этот параметр входит в состав критерия р) мало повлияет на величину Написав расчетные формулы для каждого из калориметров, образующих в совокупности микрокалориметр, в виде (4.18) и разделив одну из них на другую, исключаем а и приходим к простому методу определения удельной теплоемкости исследуемого вещества. В первом приближении можно считать = 1. Как и всегда, в качестве нормального вещества следует избрать вещество с хорошо изученной в широкой области температур теплоемкостью — воду, медь, железо и т, п. [c.319]

В опытах производились измерения расхода воздуха, расхода охлаждающей воды и расхода пара, идущего на увлажнение, с помощью нормальных дроссельных диафрагм. Состояние воздуха перед диафрагмой до и после охладителя, а также после подогревателя определялось па U-образным измерителям давления и по показаниям сухой и мокрой термопар из меди и константана. Чтобы уменьшить ошибки, обусловленные излучением, горячие спаи термопар были окружены козырьками из медной фольги. Измерение температур дублировалось ртутными термометрами, размещенными вблизи термопар. Для измерения температур охлаждающей воды сначала использовались термометры Бекмана с ценой деления [c.207]

Как уже отмечалось, при использовании метода Про требуется такое же число обп>ектов для оценки медианы предела выносливости, как и при обычных испытаниях. Однако при построении кривой распределения предела выносливости ускоренным методом в связи с возможностью объединения отдельных выборок в единую совокупность для сплавов со стабильными усталостными свойствами число объектов должно составлять лишь 30—40, а для сплавов с повышенной дисперсией усталостных свойств 40—60. Случайная ошибка оценки квантили предела выносливости для малых уровней вероятностей будет такой же, как и при обычном методе испытаний 100—150 [c.196]

Как следует из приведённых результатов дисперсия выборочной средней и стандартная ошибка превышают само значение выборочной средней. Поэтому последняя не может быть использована в качестве оценки и измеряемой величины и, соответственно, не пригодна для прогнозирования отказов водоводов г. Уфы. Значения средней, медианы и моды сильно отличаются друг от друга что свидетельствует об асимметрии распределения и значительном отклонении распределения от нормального. Вычисленные величины моментов более высоких порядков (третьего и четвёртого) и на их основе коэффициентов асимметрии и эксцесса подтверждают вышесказанное. Более того, их величины значительно превышают ожидаемые для наиболее распространенных видов распределений представленных на рис. 3.1. [c.56]

Термопару перед градуировкой следует полностью отжечь, лучше всего, пропуская через нее ток. Для работы при низких температурах платиновая термопара может быть отожжена при 1200° в течение 5 мин., а дли использования выше этой температуры отжиг должен 6 ыть произведен при температуре более высокой, чем измеряемые. Градуировка термопар до точки плавления меди не представляет затруднений и выполняется методом снятия кривых охлаждения при соблюдении предосторожностей, описанных в главе 12 [61]. При работе с точным потенциометром нужно, чтобы градуировка данной термопары воспроизводилась в предел зх д О.З—0,2° и абсолютная ошибка в этом интервале не превосходила 0,5—0,4°. [c.101]

Значение D, оцененное по этому соотношению для ряда твердых растворов на базе алюминия, совпадает (в пределах довольно большой ошибки эксперимента) с экспериментально определенным коэффициентом диффузии. Более детальное исследование механизма и кинетики превращения было проведено лишь для очень небольшого числа сплавов, в том числе для выделения меди из германия и серебра, углерода и азота из а-железа и кремния из алюминия. [c.293]

Отсюда вытекает, что точно определить сопротивление разрущению 5к по диаграмме растяжения или по показаниям машины затруднительно, причем для закаленных сталей ошибка в таком определении может достигать более высокой величины, чем у меди или алюминиевых сплавов. [c.315]

Провод, составленный из двух изолированных по длине друг от друга проволок из различных металлов или сплавов ( термопара ), может быть использован для измерения температур. В термопарах используют проводники, имеющие большой по величине и стабильный коэффициент термо-э. д. с. Наоборот, для обмоток измерительных приборов и эталонных резисторов стремятся применять проводниковые металлы и сплавы с возможно меньшим коэффициентом термо-э. д. с. относительно меди, чтобы избежать появления в измерительных схемах паразитных термо-э. д. с., которые могли бы вызвать ошибки при точных измерениях. [c.19]

Концентрация заряженных частиц з плазменной струе измерялась в основном по уширению линии меди 4530,8 А, обусловленному квадратичным эффектом Штарка. Ошибка измерения составляла не более 30%. [c.268]

Что касается двух опытов с латунью, то мы могли бы их опустить, так как по первому опыту сопротивление этого сплава меньше сопротивления меди, а по второму опыту гораздо больше, так что второй опыт дает для сравнения сопротивлений двух материалов и независимо от наших формул отношение, почти вдвое большее, чем предыдущий, а это свидетельствует о какой-то ошибке или аномалии. [c.182]

При расчете электрода и выполнении замеров необходимо следить за тем, чтобы плотность тока на медном стержне не была слишком большой. Это относится только к случаям измерения вольтметром и не относится к измерениям потенциометром. При плотности тока на электроде из губчатой меди меньше ОД ма на 1 см и измерениях вольтметром ошибка поляризации не превышает 2 мв. [c.230]

Раньше при попытках создания КЭП с матрицей из хрома, меди и других металлов, осаждаемых из кислых электролитов-суспензий, не учитывалась растворимость боридов, что привело к грубым ошибкам [2, 4, 26]. [c.35]

Этот электрод состоит из металлической меди, погруженной в насыщенный раствор сульфата меди (рис. 3.6). Он используется главным образом для полевых измерений, где электрод должен обладать устойчивостью к ударам, и его большие размеры умень- шают поляризационные ошибки. Точность этого электрода достаточна для большинства коррозионных измерений, хотя она ниже точности измерений с помощью каломельного и хлорсереб-ряного электродов. Реакция полуэлемента выглядит следующим образом . [c.45]

Значение теплопроводности определяется из хода изменения температур обоих блоков с течением временп. Соединение стержня с блоками производится посредством меди для достижения хорошего теплового контакта с солью применяется методика, описанная в п. 70, или, в некоторых случаях, предварительное сжатие под высоким давлением. Необходимо учитывать поправку па тепловое сопротивление контактного слоя между солью и металлом, пользуясь для этой цели формулой (68.1). Тем не менее могут иметь место систематические ошибки, связанные с неоднородностью распределения температуры внутри блока соли. [c.589]

Схема магнитоэлектрического прибора приведена на рис. 127. Подвижная рамка прибора навита из тонкой медной проволоки. Предположим, что в помещении, в котором установлен прибор, температура изменилась на 5° С. Рассчитаем температурную ошибку прибора. Темпера-турный коэффициент элект-росопротивления меди a. = [c.173]

На рис. 7.16 формула (7.2) сопоставлена с опытными данными, полученными при кипении азота п кислорода, а на рис. 7.17 — при кипении водорода, неона, аргона и гелия. Из рисунков видно, что основные представленные здесь опытные данные, полученные при кипении жидкостей на разных поверхностях нагрева (трубы, проволочки, пластины, торцы стержней), изготовленных из различных материалов (меди, латуни, бронзы, никеля, нержавеющей стали, платины), располагаются около расчетной кривой (7.2) с разбросом 35%. Если учесть, что при кипении криогенных жидкостей температурные напоры исчисляются градусами и даже десятыми долями градуса, то такой разброс не является чрезмерно большим . Опытные данные, в которых температурные напоры исчислялись сотыми долями градуса (например, данные авторов [32], полученные при кипении гелия на торце медного стержня), на график не наносились, так как в этих опытах ошибки при определении температурных напоров н соо 1 ветственно коэффициентов теплоотдачи могут быть весьма велики. [c.208]

В [27] исследована проблема определения свойств матрицы и установлено соответствие между длительной прочностью при сдвиге меди, испытанной независимо (рис. 11, а), и меди, испытанной в образцах на вытаскивание (рис. 11, б). Образцы на вытаскивание были сделаны так высверливали отверстие в вольфрамовой головке, соединяли с вольфрамовой проволокой диаметром в 0,010 дюйм и с медной ОГНС втулкой и проводили запрессовку при соответствующих условиях. Такие образцы на вытаскивание сконструированы для того, чтобы попытаться воспроизвести условия, возникающие вокруг одного волокна в композите с правильным порядком чередования разрывных волокон. Изменением диаметра высверленного отверстия могут быть воспроизведены условия различного объемного содержания волокна. Результаты приведены на рис. 12. Можно видеть, что при 649 °С соответствие хорошее, но его не наблюдается при 816 °С. Последнее есть ясное указание на возможные ошибки, которые могут появиться, если использовать результаты, полученные лишь на одной серии экспериментальных устройств, для предсказания поведения материала при ругих условиях. [c.282]

После охлаждения образцы по грани 8 х 35 мм шлифовали, исследовали их структуру на металлографическом микроскопе МИМ-8М и по методу Глаголева определяли объемное содержание связующего сплава по длине образцов. Распределение меди и кобальта по длине образцов исследовали методом локального рентгеноспектрального анализа на установке Микроскан-5 . Облучение образцов проводили электронным зондом длиной 1000 и шириной 2 мкм. Это позволило замерять усредненную интенсивность рентгеновского излучения исследуемых элементов и избежать влияния структуры сплава (зернистости) на измерение интенсивностей. Пять участков измерения интенсивностей располагались на грани 8 X 35 жж по линии, перпендикулярной продольной оси грани, расстояние между этими линиями составляло 0,5 мм. В образцах, контактировавших с расплавом кобальта, количественное содержание связуюш,его металла находили также путем сравнения отношений интенсивностей кобальта и вольфрама (/ o//w) с отношением интенсивностей этих элементов в эталонах. Абсолютная ошибка определения содержания кобальта составляла 0,5 об. %. Разность результатов определения содержания связующего металла по методике Глаголева и путем измерения отношений интенсивностей не превышала 0,8 об.%. [c.95]

Еще одним примером эффективного применения медианной фильтрации является формирование описания эталонного обт.ек-та. Определение его в виде арифметического среднего может привести к значительным ошибкам при возникновении дефектов в одном или нескольких объектах обучающей выборки. Замена среднего медианой позволяет избежать подобных ошибок. Покажем это. При идеитнчпом техническом состоянии объекты распределены но нормальному закону, для которого среднее совпадает с медианой, Возиикповение дефектов ц объектах приводит к ноявленню в распределении анормальности. При этом среднее будет смещаться, а медиана остается практически неизменной. [c.75]

Методика определения водорода [19] дает возможность подобрать для данного парогенератора водный режиме минимальной концентрацией водорода в питательной воде и паре. Большая роль в развитии пароводяной коррозии принадлежит высокому уровню локальных тепловых нагрузок. Было бы принципиальной ошибкой считать, что путем улучшения водно-химического режима котлов при высоком уровне теплового напряжения можно ликвидировать пароводяную коррозию. При нарушениях топочного режима, шлаковании, вялой циркуляции воды в барабанных котлах, пульсирующего потока в прямоточных котлах (особенно при высоких тепловых нагрузках) средствами химической обработки воды практически невозможно предупредить разрушения металла в результате пароводяной коррозии. При недостаточной скорости воды в парогенерирующих трубах, обусловленной рядом теплотехнических факторов и конструктивными особенностями котлов (малый угол наклона, горизонтальное расположение труб), ядерный режим кипения может переходить б менее благоприятный — пленочный . Последний вызывает перегрев металла и, как правило, пароводяную коррозию. Развитию ее сильно способствуют вносимые в котел с питательной водой оксиды железа и меди, которые, образуя отложения на поверхностях нагрева, ухудшают теплопередачу. Стимулирующее действие меди на развитие пароводяной коррозии заключается также в том, что она вместе с оксидами железа и другими загрязнениями, поступающими в котел, образует губчатые отложения с низкой теплопроводностью, которые сильно способствуют перегреву металла. Прямое следствие парегрева стали и протекания пароводяной коррозии — появление в паре котла молекулярного водорода. Вполне понятно, что по его содержанию можно оценивать лишь среднюю скорость пароводяной коррозии, локализацию же разрушений таким методом выявить трудно. [c.181]

Р1спытания автоматизированной системы с измерительными средствами проводились при оценке технического состояния дизеля после ремонта. Техническое состояние оценивалось по содержанию элементов износа в масле, мощности, количеству топлива и воды в масле. Концентрация таких элементов износа, как медь, свинец и сурьма, стабилизировалась после 10 ч работы. Основной параметр работы — количество железа в масле, концентрация которого превышала содержание других элементов в 1,5—3 раза. На рисунке приводится зависимость изменения концентрации железа в масле К (t) от времени работы ДВС. Концентрация железа в масле стабилизируется после 30 ч работы. Концентрация элементов износа определялась с учетом интенсивностей поступления топлива п воды в масло. При этом производилась экспериментальная оценка точности регистрации элементов износа. Исследовались ошибки определения концентрации элементов износа при различном количестве топлива и воды в масле. Зависимость П (t) определяет характер изменения ошибки от времени работы. Следовательно, при построении зависимости износа ДВС необходимо учитывать интенсивность поступления топлива и воды в масло. [c.144]

Теплопроводность верхнего блока (материал—красная медь)-практически не сказывается на ошибку измерения вплоть до значении теплопроводности 2-10 кал1см-сек-град < 5%). [c.30]

При асимметричном цикле нагружения с постоянным значением среднего напряжения (Ощ = onst) в формулах (6.40) и (6.42) следует заменить величину a i на оценку медианы предельной амплитуды цикла напряжений для принятой базы (Р а)з а величину на относительную среднюю квадратическую ошибку определения медианы предельной амплитуды [c.157]

Величина удельного электрического сопротивлешя р обусловливает возможность сосредоточить большую тепловую мощность в малом объеме металла. Чем выше удельное электрическое сопротавлеше материала, тем в меньшем отрезке нагревателя можно выделить требуемую тепловую энергию. Практика показывает, что эта зависимость не всегда легко воспринимается. При беглом анализе часто приходят к ошибочному выводу. При этом обычно рассуждают следующим образом если подсоединить к источнику напряжения одинаковые по размерам отрезки проволоки из меди ( р 0,01 мкОм м) и нихрома ( р 1,0 мкОм м), то при одинаковом напряжении U через медную проволоку пойдет больший ток /( / = U R, где R - электрическое сопротивление отрезка проволоки). Таким образом, в медной проволоке выделится больше тепла и, следовательно, в материале с низким р, при прочих равных условиях, легче получить большее выделение тепловой энергии. Вывод диаметрально противоположен выше изложенному, ошибка в неправильных исходных данных и условиях задачи. При проектировании электронагревательного устройства необходимо выбрать тепловую мощность Р = = /R. Тогда, при определенном значении R и при одинаковом сечении провод с большим р будем короче, т.е. заданная тепловая мощность будет выделяться в меньшем объеме нагревателя. [c.7]

Учет конечной толщины возможен в чисто теоретическом плане на основе полученных строгих решений. Влияние ограниченности) размеров, конечной проводимости материала решетки, а также отклонения формы фазового фронта падающей волны составляют предмет многочисленных экспериментальных исследований. в оптике и радиофизике [105, 141, 144, 244, 257, 258, 271, 275—279]. Как показывают результаты экспериментов, дифракционные свойства реальных решеток совпадают с расчетными в пределах ошибки эксперимента (расхождение менее 5 %), если линейные размеры решеток не менее 40—50> , количество периодов порядка 40, толщина лент порядка 0,01 — 0,06 мм (в четырехмиллиметровом диапазоне) и материалом, из которого изготавливаются решетки, является медь или серебро в миллиметровом и сплавы алюминия в оптическом диапазоне. При этом такую решетку необходимо размещать от рупорной антенны облучателя на расстоянии нескольких сотен длин волн (300— 500 X). Влияние конечной проводимости материала решетки на экспериментальные данные наиболее существенно в области аномалий в оптическом диапазоне [141], а также в миллиметровом вблизи добротных резонансов [105]. [c.169]

Отношение модулей сталн/ латун 2,26, найденное Хладни, заметно выше, чем значение 2,06, полученное Джордано Риккати пятью годами ранее. Так как значения модулей упругости латуни и меди, подсчитанные по скоростям звука, измеренным Хладни, очень близки к значениям, известным в XIX веке и в XX веке, более высокое их значение для железа вряд ли можно отнести на счет недостатка экспериментальных измерений, как это делали критики Эрнеста Хладни,— Савар и другие тридцатью или более годами позже, когда обнаружили, что найденная ими скорость звуковых волн в железе заметно выше, чем в опытах Био ), выполненных в 1806 г. Представляет некоторый интерес вернуться к этому вопросу в данной книге позже (см. раздел 3.44 и Bell [1968, 1], [1965, 2]) при обсуждении сводных экспериментальных данных за несколько десятилетий Будет показано, что такое различие в модулях железа, какое получилось у Хладни и Био, не только слишком велико, чтобы его можно было объяснить ошибкой измерений, но повторялось еще и еще в данных многих экспериментаторов. Такая мультимодульность, как теперь известно, имеет более фундаментальную причину, чем плохое изготовление образцов, инородные включения, неоднородность или значительная анизотропия, как полагали раньше. [c.248]

Вводя индексы 1, 2 и 3 для осевого, тангенциального и радиального направлений соответственно и пренебрегая градиентом радиальных напряжений, возникающим при внутреннем давлении, Лоде полагает (Тз=0, тогда ц=2сг2/сг1—1- При отсутствии внутреннего давления и,=—1, и при СГ2=СГ1 ц=1. Как подчеркнули Тэйлор и Квинни (Taylor and Quinney [1931, Л), большое отклонение экспериментальных точек от прямой n=v, наблюдаемое при простом растяжении, т. е. при ц=—1, было вызвано либо экспериментальной ошибкой, либо анизотропностью трубок. Поэтому в 1931 г. Тэйлор и Квинни пытались проверить заключение Лоде о том, что скорее повсюду имеет место неравенство v < n , чем равенство v=n. Эти эксперименты Тэйлора и Квинни с алюминием, медью, свинцом, стеклом, кадмием, малоуглеродистой и безуглеродистой сталями, результаты которых по существу подобны результатам Лоде (кроме стекла и свинца), стали экспериментами, на которые широко ссы- [c.102]

АЭ УЛ-101 был разработан в 1977 г. в рамках ОКР Криоген-1 . Это первый отечественный промышленный оптический квантовый усилитель яркости изображения, предназначенный для комплектования лазерных проекционных микроскопов типа ЛПМ-1000 с целью визуального контроля изделий микроэлектроники. Конструкция АЭ УЛ-101 (диаметр и длина разрядного канала 20 и 400 мм соответственно) по существу аналогична конструкции отпаянного саморазогревного АЭ ТЛГ-5 со всеми ее недостатками. К тому же, как выяснилось, была допущена существенная ошибка в конструкции генераторов паров меди. Эти генераторы были установлены на наружной поверхности керамических трубок разрядного канала в танталовых обоймах, и в местах установки в керамических трубках были просверлены отверстия для поступления паров меди в разрядный канал. Но в условиях высоких температур между танталовой обоймой и керамической трубкой из-за различных коэффициентов термического расширения образуется зазор и часть расплавленной меди выливается в теплоизолятор. Часто отверстия в керамике зарастают и в активной среде не достигается оптимальная концентрация паров меди. Такая конструкция снижает как мощность излучения, так и срок службы АЭ. Но следует отметить два положительных момента. Во-первых, вакуумноплотная оболочка АЭ была изготовлена из металлокерамических секций, что придавало ему повышенную механическую прочность во-вторых, выходные окна были установлены под углом 85° к оптической оси с целью устранения обратной паразитной связи. [c.33]

Ошибка в определении физической ширины для рентгенограмм, снятых при а с Г, составляла (= 0 % при а > Г она уменьшалась До 3 %. Погрешность определения периода рещетки при выбранных (Я,/г,/, ) составляла порядка 0,001 нм. /Исследование физической ширины ин-тер(ференционных линий. Проводили две серии опытов в опытах первой серии рассматривали кинетику структурных изменений в поверхностных слоях меди при постоянных внешних условиях трения в опытах второй серии предусматривали выявление для матер 1 ла пары трения факторов воздействия, способствующих проявлению режима избирательного переноса. [c.104]

Расчеты по формулам (111,5) — (III,9) были проверены экспериментально для адгезии пленок золота, серебра и меди к кристаллическому Na l, слюде и стеклу. Точность метода расчета составляет 30%. Ошибки расчета возникают за счет пеидеальности кристаллической решетки в поверхностной зоне и наличия примесных атомов на поверхности раздела. Расчеты проводились для малых h, соизмеримых с межатомным расстоянием, что характерно для аморфных тел. Для металлов и слюды расчетный метод дает значение сил адгезии на порядок меньше, так как происходит учет вклада во взаимодействие только поверхностных слоев [99]. [c.104]

Для измерения температур до 800° пользуются главным образом железо-кон-стантановыми термопарами, в которых одна проволока делается из железа, а другая — из константана, представляющего собой сплав из 60 % меди и 40 % никеля. При толщине проволок в 0,5 мм верхний предел измерений не должен превышать 600°, а при толщине проволоки в 4 мм можно измерять температуры До 800°. При измерении же-лезо-константановыми термопарами более высоких температур резко уменьщается срок их службы и увеличивается ошибка в показаниях. [c.166]

НМ. Для слоев трения на меди параметр ГЦК решетки микрокристаллов, входящих в состав ЛКС, совпадает в пределах ошибки с параметром решетки чистой меди (а = 0,3615 нм), что свидетельствует о малом количестве растворенного в них железа и кислорода и указывает на присутствие в ЛКС системы Си—О—Ре некоторой, не выявленной рентгеноструктурными исследованиями, т. е. рентгеноаморфной фазы, в которую входят имеющиеся в ЛКС железо и кислород. [c.158]

Из всего этого следует, что с интерпретацией происхождения сил в дуге дело обстоит совсем не так просто, как это казалось вначале. Что касается определения второй величины, необходимой для расчета скорости струи, а именно — массы испаряющегося металла катода, то при такого рода измерениях, по-видимому, всегда допускается значительная ошибка. Так, по данным Робертсона количество испаряющейся с катода меди оказалось вчетверо больше значения, определенного при аналогичных условиях Танбергом. При косвенном методе оценки скорости истечения пара по силам отдачи приходится оперировать неопределенными исходными данными. В этом можно видеть 30 [c.30]

Полученные зависимости имеют горбообразный характер. Для меди максимум формоустойчивости имеет место при 600°, далее, ввиду интенсивного отпуска быстрорежуш,ей стали, формоустойчивость резко снижается и режущая кромка теряет устойчивость формы при 850—900°. Какие бы ошибки ни следовали из наших предыдущих допущений, выше 900° динамический предел прочности меди превосходит предел прочности стали Р18, и режущая кромка должна деформироваться. Для железа режущая кромка находится на пределе фсрмоустойчивости при 800—850°. Этот результат отличается от полученного на основании статических методов испытания, по которому режущая кромка теряет формоустойчивость при более высоких температурах. [c.145]

Исследованный Бенедиктом азот содержал менее 0,2 об. % примесей. Температура в опытах измерялась термопарой медь-константан с погрешностью 0,1 град, однако при определении действительной температуры пьезометра погрешность могла достигать 0,2—0,3 град. Давление ниже 1000 атм измерялось поршневым манометром с погрешностью 0,1%, свыше 1000 атм — манганиновым манометром сопротивления с погрешностью 0,2—0,3%. Максимальную погрешность определения плотности, включая ошибки отнесения, автор [80] оценил равной двум единицам Амага для жидкого азота, плотность которого в исследованной области изменяется от 493 до 750 Амага, это составляет 0,3—0,4%. Погрешность измерения плотности в работе [81] оценена равной 0,3%. [c.34]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...