Медиана распределения

Медь и медные сплавы подвержены водородной хрупкости. Это явление связано с восстановлением закиси меди, распределенной по границам зерен. [c.20]

Распределение при электроосаждении меди. Распределение меди на катоде при ее электроосаждении резко меняется в зависимости от состава электролита, что видно из данных табл. 52. [c.429]

Предварительное покрытие медной оболочки слоем цинка толщиной 40— 60 мкм повышает прочность и пластичность соединения. При этом в переходной зоне образуется слой латуни со стороны медной оболочки. Можно также рекомендовать применение алюминиевого сплава, содержащего около 10% цинка или сплава на основе цинка (ЦАМ). В этом случае переходная зона также формируется за счет диффузии цинка в медь. Распределение элементов на границе раздела цинковый сплав — медь изучалось на установке МАР-1 при разных температурах и времени выдержки. На рис. 13 представлено распределение цинка (/) и меди 2) в переходной зоне при температуре 570 °С. По этим данным рассчитывают коэффициенты диффузии цинка из жидкого расплава в твердую медь при разных температурах [c.690]

Заклепки изготовляют из стали, меди, латуни, алюминия и других металлов. Материал заклепок должен обладать пластичностью и не -принимать закалки. Высокая пластичность материала облегчает клепку и способствует равномерному распределению нагрузки по заклепкам. При выборе материала для заклепок необходимо стремиться к тому, чтобы температурные коэффициенты линейного расшире- [c.53]

Медь и богатые медью сплавы также подвержены водородной коррозии или так называемой водородной хрупкости. Явление водородной хрупкости меди связано с восстановлением содержащихся в ней и распределенных по границам зерен включений закиси меди. Последняя при взаимодействии с водородом восстанавливается до металлической по реакции [c.152]

Местные изменения формы и размеров сечений. Отверстия, выточки и прочие нарушения формы и размеров сечений вызывают резкое и значительное изменение картины распределения нанря жений и деформаций. Однако это возмущение носит местный характер и на напряженное и деформированное состояние стержня в целом влияет незначительно. Поэтому, определяя прогибы и углы поворота сечений, отверстия и прочие нарушения не учитывают. При расчете на прочность касательные напряжения не принимают во внимание, а основное условие прочности записывают для опасной точки, расположенной в одном из ослабленных сечений, так как здесь может иметь место концентрация напряжений ( 65). В зависимости от чувствительности материала к концентрации условия прочности будут иметь различный вид, а именно для высокопластичных материалов (малоуглеродистых сталей, меди, алюминия) и хрупких неоднородных материалов (чугунов) концентрацию можно не учитывать и условие прочности записывать в обычном виде [c.296]

It о и 8 у, мм 30 20 10 О 10 20 у, мм Рис. 10.18. Распределение водорода в титане (а) и в меди (б) после сварки [c.404]

Наглядное представление о линиях тока в стационарном потоке можно получить, выпуская в текущую жидкость тонкие струйки густой крас ки. Для этого служит плоский со суд, поперек которого расположен ряд трубок с тонкими отверстиями трубки погружены в поток жидкости краска под небольшим давлением мед ленно вытекает из отверстий (рис 297). Эти струйки краски, двигаясь вместе с частицами жидкости дают представление о траектории частиц, а значит (в случае ста ционарного потока), и о линиях тока. С помощью этой установки мож но получить картину распределения линий тока в различных слу -чаях стационарного течения. На рис. 298 для примера схематически [c.521]

Рис. 4.9. Угловое распределение протонов с энергией, большей 9 МэВ, в реакции (V, р) на ядре изотопа меди 2,Си . Ядро лСи облучалось v-квантами с непрерывным спектром энергий

Рис. 6.10. Распределение элементов и соединений в поверхностном слое образца ВТ6, имплантированного ионами меди дозой 10 см"

Присутствие кислорода в меди предотвращает насыщение ее водородом. вызывающим рост медных слитков при обычных методах отливки, а также облегчает горячую обработку давлением меди, содержащей примеси висмута и свинца вследствие перевода их в оксиды, имеющие более высокую температуру плавления и иной характер распределения в меди. [c.40]

Для меди электровакуумных приборов с длительным сроком эксплуатации или хранения кислород является одной, из самых вредных примесей, отрицательно влияющих на вакуумную плотность содержание его в меди и других металлах не должно превышать 0,001 % [1]. Однако надо отметить, что при столь малом содержании кислорода и наличии других примесей действие его зависит от сродства примесей к кислороду, которое, как правило, выше, чем сродство к нему меди. В конечном счете свойства меди определяются свойствами образующихся оксидов и распределения их в меди, а не тысячными долями процента кислорода. [c.41]

Силовые кабели. Силовые кабели предназначаются для передачи и распределения энергии при постоянном и переменном токе.-Такие кабели прокладываются в земле, под водой, в помещениях и т. п. Силовой кабель состоит из токопроводящих жил, изоляции, оболочки и защитного покрова. Основным материалом для токопроводящих жил служит отожженная медь, а также алюминий — но лишь в кабелях, прокладываемых в зданиях. Для увеличения гибкости жила [c.285]

Опыты по термообработке УВ с покрытиями показали, что до температур 900° С их прочность с покрытиями толщиной до 0.2 мкм не снижается. Дальнейшее наращивание слоя металла значительной толщины может проводиться электролитическим методом. Таким путем могут быть получены композиции медь— углерод (20—50 об. % УВ). Технология обеспечивает равномерное распределение УВ и матричного материала. [c.117]

Вокруг титановой проволоки проложен изолированный медный провод для подвода тока, выполненный в виде спиральной обмотки, имеющей в некоторых местах электропроводное соединение с титаном (рис. 8.8). Такие места контакта изолированы литой смолой. Параллельная прокладка медного провода необходима для равномерного распределения тока в титановой проволоке — ведь медь имеет в 25 раз более высокую электропроводность, чем титан. [c.215]

Для судов без покрытия катодная защита от коррозии практически невозможна или неэкономична ввиду большого требуемого защитного тока и неблагоприятного его распределения, К тому же между стальной стенкой корпуса и противообрастающим покрытием должен иметься электроизолирующий слой, чтобы не допустить электрохимического восстановления токсичных соединений металлов. Катодные продукты электролиза сами по себе не могут предотвратить обрастания. Наоборот, медь, инертная против обрастания при свободной коррозии, при катодной защите может подвергнуться обрастанию [20], [c.357]

П — количество измерений Ну в интервале д IgHy N — общее число измерений Нуо 5 — медиана распределения а — среднеквадратичное отклонение R2 — коэффициент корреляции. Параметры логарифмически нормального распределения а — Нуо = 17,17 ГПа, а = 1,08, = 0,999 б — [c.300]

При заданных функциях Р (/), л (/) и L t) достаточно вычислить интеграл в правой части и разрешить уравнение (5.155), например, графически. При л = onst и L = onst правая часть имеет простой вид ехр (—лТ/L). Если — характерный срок службы (например, медиана распределения) и лТд 1, то Т , причем Р 0,5. С увеличением размера годовой прибыли л и (или) уменьшением функции потерь L оптимальное значение увеличится, а соответствующее значение Р уменьшится. У.меньшение я и (или) увеличение L приводит к противоположно.му эффекту. [c.209]

Масштаоный эффект (фактор)—см. Эффект масштабный Медиана распределения ч. 1. 378 Механические свойства материалов [c.362]

Равномерная коррозия металлов наблюдается в тех случаях, когда агрсссншнче среды не образуют защитных пленок на металле или когда сплав состоит из равномерно распределенных мелкозернистых анодных и катодных участков. Р1нтенсивиая равномерная коррозия наблюдается при коррозии меди в азотной кислоте, железа в соляной кислоте, алюминия в едких щелочах, цинка в серной кислоте. В некоторых случаях равномерная коррозия не вызывает значительного разрушения металла, тем не менее она может быть нежелательной из-за других причин (потускнение поверхности металла, загрязнение раствора продуктами коррозии и др.). При равномерной коррозии продукты коррозии обычно не отлагаются па поверхиости металла. [c.160]

Механизм КРН латуней был предметом многих исследований. Сплавы высокой чистоты и монокристаллы а-латуни также растрескиваются под напряжением в атмосфере NH3 [27]. В под-тверждение электрохимического механизма показано, что в растворах NH4OH потенциалы границ зерен поликристаллической латуни имеют более отрицательные значения, чем сами зерна. В растворах Fe lg, где коррозионное растрескивание не происходит, не наблюдается и подобного распределения потенциала [28]. Согласно другой точке зрения, на латуни образуется хрупкая оксидная пленка, которая под напряжением постоянно растрескивается, а обнажившийся подлежащий металл подвергается дальнейшему окислению [29, 30]. Возможно также, что структурные дефекты в области границ зерен напряженных медных сплавов способствуют адсорбции комплексов ионов меди с последующим ослаблением металлических связей (растрескивание под действием адсорбции). В соответствии с этим предположением, ионы Вг и С1 действуют как ингибиторы, вытесняя с поверхности комплекс металла (конкурирующая адсорбция). [c.338]

Черта над произведением vQea означает, что берется среднее значение этого произведения с учетом распределения электронов по скоростям и зависимости Qea от Ve- Из формулы (2.42) видно, что электропроводность слабо ионизированной плазмы попорци-ональна степени ионизации Пе/по. Поэтому у должна быть мала из-за недостатка в носителях тока. Она в десятки тысяч раз меньше электропроводности меди. [c.56]

Значение теплопроводности определяется из хода изменения температур обоих блоков с течением временп. Соединение стержня с блоками производится посредством меди для достижения хорошего теплового контакта с солью применяется методика, описанная в п. 70, или, в некоторых случаях, предварительное сжатие под высоким давлением. Необходимо учитывать поправку па тепловое сопротивление контактного слоя между солью и металлом, пользуясь для этой цели формулой (68.1). Тем не менее могут иметь место систематические ошибки, связанные с неоднородностью распределения температуры внутри блока соли. [c.589]

Одновременный способ используется, когда мощность генератора достаточна для нагрева всей детали или ее части, подлежащей закалке. При одновременном способе, меняя зазор к и ширину индуктирующего провода или применяя магнитопроводы, можно добиться требуемого распределения температуры даже при закалке тел сложной формы, таких как кулачки распределительных валов, конические детали и т. п. Ширина индуктирующего провода при нагреве всей детали или отдельного ее элемента берется примерно равной ширине нагреваемой зоны. Если нагревается участок детали, то ширина провода берется на 10—20% большей ширины участка, что позволяет компенсировать теплоотвод в соседние зоны и ослабление магнитного поля у краев индуктора. Индукторы для одновременного нагрева обычно не имеют поетоянного охлаждения индуктирующего провода. Тепло, выделяющееся в индукторе во время нагрева, аккумулируется медью индуктирующего провода, толщина которого выбирается из условия нагрева до температуры не свыше 250 °С. Это требование обычно выполняется, если принять == (2,5- 4,0) % при средних частотах н = 5- 6 мм при частотах раднодиапазона. Накопленное тепло уносится закалочной водой, подаваемой на закаливаемую поверхность через отверстия в индукторе. Время охлаждения обычно превышает время нагрева. [c.178]

Трение довольно устойчиво коррелирует с поверхностной актин-ностью и молекулярной подвижностью полимерных цепей, а изнашивание определяется толщиной перенесенных слоев, их способностью удерживаться на сопряженной поверхности и сопротивлением многократному деформированию. Изучение молекулярно-массового распределения продуктов переноса показало, что в контакте металл-полимер суп ест-ненную роль в процессах диспергирования продуктов переноса играет активность поверхности сопряженного металла. Например, при трении полиутн 1ена высокой плотности по меди доля низкомолекулярных фракций значительно вьппе, чем в контакте со сталью и алюминием. [c.96]

Изнашивание в условиях избирательного л ренош, наоборот, характеризуется атомарными явлениями в зоне контакта (см. выше) и приводит к практически безызносным парам. Образовавшийся на поверхности в результате своеобразных механохими-ческих процессов мягкий и тонкий слой, обогащенный медью, обеспечивает минимальное трение и способствует равномерному распределению давлений по поверхности трения. [c.237]

G помощью рентгеновского микроанализатора Сошеса изучено распределение атомов меди в диффузионной зоне. С увеличением давления в ударной волне наблюдается возрастание концентрации меди на поверхности образца после диффузионного отжига и уменьшение размеров диффузионной зоны. В образце, деформированном давлением 5 ГПа, атомы меди проникают до глубины 210 мкм, в то время как при давлении 30 ГПа — до глубины 60 мкм. По-видимому, до указанных слоев происходит и образование интерметаллидов, но их количество меньше чувствительности рентгеновского фазового анализа. Наблюдение за [c.122]

Существенного сокращения длительности испытания можно достичь, используя симметрир(1ваиие закона распределения логарифмов долговечности на соответствующих уровнях [179], При таком подходе весь испытуемый материал (имеются в виду испытания последовательно-параллельным методом арматуры в многообразцовой установке), заправленный в установку, рассматривается как единый пруток, мысленно разделенный на образцы определенной длины. Испытания ведут до тех пор, пока не произойдут разрушения на участках прутка, число которых больше чем половина выделенных. Последнее наибольшее значение (или среднее из двух последних) принимается за медианное на данном уровне напряжений. Поскольку для симметричного распределения медиана совпадает с математическим ожиданием, вторая, верхняя, половина кривой распределения долговечностей строится путем симметричного переноса значений, полученных для первой, нижней, половины. Массив всех значений долговечности (экспериментальных и симметрированных) статистически обрабатывается, в результате чего определяется значение ограниченного предела усталости с заданной степенью вероятности. [c.117]

Травитель 15 [8—10 мл НС1 0,1—0,6 г u la, 8—20 г Fe lg 100 мл HjO]. Способы применения этого травителя приведены в работах [5, 21 ]. Образец по истечении 5 мин извлекают из реактива, шлифуют на тонкой наждачной бумаге и подвергают повторному 0,5-4 или более длительному травлению. Предложенный Уайтлеем [21 ] травитель имеет несколько иной состав. При исследовании распределения фосфора в сталях с содержанием 0,006— 0,12% Р он предварительно травил образцы пикриновой кислотой и конечную обработку проводил в растворе следующего состава 0,4 г СиО, 6 мл НС (концентрированная), 200 мл метилового спирта. Слой меди после травления удаляют полированием на влажном сукне. Обогащенные фосфором места при вертикальном освещении выглядят светлыми. [c.51]

Структура выявляется без растворения тонко распределенных включений, таких как графит и сульфид никеля. Смешивая раствор, нужно соблюдать особую осторожность, так как при этом образуются ядовитые пары (синильная кислота). Необходимо включить тягу. Для литого монель-металла Кемпбелл [12] рекомендует уже приведенные выше реактивы Марика 9 и 10, гл. XV. А уже указанный раствор Грарда служит для травления поверхности зерен катаного и отожженного монель-металла. Также пригодны другие реактивы, например описанный реакт ш 196 (гл. XI) Норбери [13] выявляет структуру сплава никеля с медью химическим полированием на пергаменте с персульфатом аммония и добавкой гидрата окиси аммония. Раствор для травления, состоящий из 99 мл этилового спирта, 2 мл соляной кислоты и 5 г хлорного железа, называют реактивом Карапелла. Он служит для травления монель-металла, но его также применяют для никеля. Продолжительность травления колеблется от 2 до 3 с при легком втирании реактива или погружении образца в раствор. [c.215]

Шрамм [И] доказывает возможность выявления этих примесей в сплавах цинка с железом с увеличивающейся добавкой железа (0,03 0,05 0,09 и 0,10%). В то время как богатая цинком т)-фаза выглядит темной, богатая железом б-фаза представляет собой тонкие светлые включения. Этот способ травления надежен при микроисследовании эвтектики, которая расположена ближе к цинку. Такие добавки, как, например, медь, магний и олово, особенно их распределение, обнаруживают также в первичном цинке с 98,30% цинка и 1,3% свинца. [c.224]

Как экспериментальные, так и аналитические исследования распределения остаточных напряжений показали, что легко возникают очень высокие уровни остаточных напряжений. Охлаждение композитов сталь — медь от 533 К приводит к интенсивному пластическому течению медной матрицы [27] аналогичные явления отмечены в системах Си —W [14, 18, 29] и Fe — FejB [14]. Более прочные матрицы не обладают заметными преимуществами например, охлаждение на 0,6 К увеличивает максимальные напряжения в композите 50% А1 — В на 18 кГ/см [19], если деформация алюминия происходит в упругой области. Значит, при охлаждении от обычных температур изготовления возникнут на-йряжения, намного превышающие предел текучести любого сплава. [c.66]

Типичное распределение остаточных напряжений в Композите вольфрамовая провблока —медь с малой объемной долей упроч- [c.66]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...