Коэффициент взаимодействия струй

Реальные проточные элементы (дроссели) существенно отличаются друг от друга формой проточной части, ее длиной, особенностями конструкции, способом отбора давления (разрежения) и расхода газа, характером взаимодействия струй основного и эжектируемого потоков газа, особенностями теплообмена с внешней средой, зависящими от назначения устройства и условий его эксплуатации. Отмеченные многочисленные особенности реальных проточных элементов оказывают влияние не только на величину расхода газа, но, что важно подчеркнуть, существенно деформируют газодинамические зависимости потока газа (например, критические отношения давлений, плотностей и др.). Очевидно, это не только исключает возможность учета в форме постоянного коэффициента всего набора изменяющихся физических свойств потока газа при наличии сопротивлений, но часто значительно затрудняет и корректирование самой величины расхода газа. [c.186]

Зная величины из, и ,. . ., можно вычислить коэффициент теплоотдачи при взаимодействии струи с преградой по формуле ( 111-45). [c.186]

Функциональные возможности элемента с поперечным взаимодействием струй зависят от числа каналов управления и приемных каналов, а также от способов соединения каналов между собой. Показатели статической характеристики элемента, имеющего определенное число каналов У В (крутизна характеристики, линейность, коэффициент передачи энергии) зависят от геометрических размеров каналов Я, У и В, от их взаимного расположения и наличия обратной связи между каналами В и У. [c.186]

В некоторых случаях работа струйных элементов оценивается по соотношениям мощностей потоков на выходе элемента и в канале управления. Так как мощность потока, протекающего через канал, равна разности давлений до и после канала, умноженной на объемный расход протекающей среды, то коэффициент усиления по мощности определяется для струйных элементов как произведение коэффициентов усиления по давлению и по расходу. Следует отметить, что для струйных элементов, показанных на рис. 13.1, а и б, разность давлений до и после канала управления равна р1 и разность давлений до и после выходного канала (для выходного дросселя) равна рз при условии, что абсолютное давление среды в области взаимодействия струй равняется абсолютному давлению, от которого отсчитываются значения р1 и рз и, следовательно, соответствующее избыточное давление рн = 0. Если же величина рн отлична от нуля (например, при создании некоторого избыточного давления в камере элемента, в которой происходит смешение струй), то при расчете коэффициента усиления струйного элемента по мощности должны учитываться изменения величин рз — рн р1 — рн- [c.145]

Одним из наиболее эффективных способов увеличения коэффициентов усиления струйных элементов является рассматриваемое в следующей главе использование в них наряду с взаимодействием струй также и свойств пристеночных течений. При получении в таких элементах характеристик, приближающихся к релейным (характеристик с вертикальными участками переключения или близких к ним), коэффициенты усиления струйных элементов, определяемые так, как это было сделано выше, резко возрастают (для точек характеристик, находящихся на участках переключения, они становятся бесконечно большими). [c.148]

При взаимодействии струй шум усиливается по сравнению с тем, который создается одиночной струей. Эффект усиления звука зависит при этом от угла, под которым встречаются взаимодействующие струи. На рис. 47.1,6 приведены характеристики зависимости между коэффициентом усиления мощности звукового сигнала ка и углом р между осями струй [39, 33]. Данным коэффициентом определяется мощность звукового сигнала, избыточная над мощностью звука, создаваемого обеими струями при р = 0. [c.434]

Допредельные режимы рассчитываются с помощью системы уравнений эжекции (15а), (16), (19), (20а) и (25), где коэффициент эжекции может изменяться от нуля (при сг>1) или бесконечности (при 0<1) до некоторого предельного значения, соответствующего режиму запирания. Дополнительные условия, делающие систему уравнений эжекции определенной, получим, исследуя взаимодействие струй на начальном участке камеры смешения. [c.193]

Так как вихри возникают в результате силового, взаимодействия струй с потоком, то, очевидно, коэффициент вихревых сопротивлений С о зависит от живой силы струй и живой силы потока Ед, а также от угла ф между направлением оттока или притока струй и общим направлением потока. Эту зависимость можно представить следующим образом [c.22]

При подаче воздуха в помещения несколькими струями может происходить их взаимодействие, что учитывается введением в расчетные формулы коэффициента взаимодействия К, . При этом, если струи направлены парал- [c.117]

Значения коэффициентов взаимодействия K зависят от расстояния между струями, их количества (рис. 17.2) и принимаются по табл. 17.4. Коэффициенты приведенные [c.119]

Экспериментальные исследования свидетельствуют о существенном влиянии на работу органов управления в виде неподвижных щелевых сопл чисел Рейнольдса, рассчитанных по параметрам потока воздуха, который взаимодействует со струями, истекающими из щелей на кормовой части корпуса. В частности,от этого числа в сильной степени зависит коэффициент усиления (рис. 5.2.1). Кривые на рис. 5.2.1 построены для различных в функции отнощений давления торможения в струе к давлению в невозмущенном потоке воздуха (Ро/Р )- [c.370]

Распределение жидкости по сечению струи зависит как от начальных условий истечения струи (составляющие скорости, физические свойства жидкости, геометрические размеры распылителя), так и от условий взаимодействия летящих капель и окружающей газовой среды. Анализ представленных на рис. 4-20 данных [Л. 4-3] показывает, что при снижении скорости, уменьшении диаметра сопла и увеличении вязкости максимумы плотности орошения приближаются к центру и при определенных условиях сливаются, образуя один максимум на оси вращения. Это происходит при закручивании струи, так как характер зависимости коэффициента расхода от числа Re сохраняется прежним, т. е. растет при уменьшении числа Re за счет уменьшения касательной составляющей скорости. [c.68]

Изучение таких полуограничен-ных факелов, образующихся при взаимодействии газового потока с поперечными воздушными струями, показало, что при надлежащем конструктивном оформлении (например, как показано на рис. 7-4) устойчивое сжигание газа может осуществляться в очень широком диапазоне коэффициентов избытка воздуха (от 1,2—1,3 до 20 и даже в отдельных случаях до 40). [c.119]

Формулы для определения коэффициента теплоотдачи в критической точке при взаимодействии осесимметричной турбулентной струи с нагреваемой пластиной, учитывающие влияние свободной турбулентности струи, получены путем совмещения зависимостей Nu =/(/г), Nu = /(/г) с зависимостью = / (h) (УП-51) для рассматриваемой осесимметричной струи. В результате имеем [c.191]

Задача расчета статической характеристики элемента со взаимодействием поперечных струй состоит в том, чтобы найти зависимость ЦХу) (рис. 77). При проектировании струйного элемента часто бывает необходимо определить только его коэффициент усиления (максимальный или соответствующий линейному участку характеристики), или какой-либо другой показатель работоспособности. Выбор такого показателя связан с условиями работы элемента в системе. [c.188]

При управляющем воздействии на основную струю, характеризуемом величиной Р1/Р0, равной 10%, вследствие изменения структуры системы скачков и разрушения основного прямого скачка получено высокое давление на оси струи в данном случае рз/ро=0,605. Таким образом, получается очень высокий коэффициент усиления, который нельзя получить при простом взаимодействии дозвуковых струй при изменении относительного управляющего давления всего лишь на 10% относительное абсолютное выходное давление на оси струи меняется более чем [c.240]

Интенсивность теплообмена, характеризуемая объемным коэффициентом теплопередачи кг, значительно выше, примерно в 1,5 раза. Влияние начального содержания воздуха е сказывается менее заметно, а кратности охлаждения т и начальной температуры воды Г на объемный коэффициент теплопередачи к сказываются сильнее, чем при угле 45°. Более высокий объемный коэффициент теплопередачи обусловлен более интенсивным взаимодействием воды и ПВС этим можно также объяснить и уменьшение влияния содержания воздуха в смеси. При визуальных наблюдениях подачи воды в головку конденсатора (без ПВС) замечено, что в результате взаимного удара струй отдельные капли вылетали вверх на высоту до 200 мм. Во время наладочных испытаний наблюдался заброс воды в штуцер для измерения давления, расположенный примерно на 100 мм выше верхнего ряда сопел поэтому измерение давления ПВС перед конденсатором Рц (см. фиг. 96) было перенесено выше. Выброс воды возможно вызывал- [c.193]

Определение коэффициента вихревых сопротивлений при взаимодействии турбулентных струй с транзитным потоком в дырчатых трубах [c.84]

При испытании каждой схемы общее изменение пьезометрического напора на дырчатом участке трубы замеряли с учетом дополнительных потерь напора на вихревые сопротивления (рис. 47), а изменение напора на том же участке без учета вихревых сопротивлений вычисляли по соответствующим формулам в предположении Ср(м) = 1 Выражение коэффициента вихревых сопротивлений находили в форме j = /(8 ) для трех характерных условий взаимодействия турбулентных струй с транзитным потоком. [c.87]

В формулах (0.17) и (9.18) Я — перепад гидростатических напоров на оси отверстия ф = а2/ат= 1/у1- - — скоростной коэффициент, учитывающий снижение скорости. истечения по сравнению с теоретической за счет потерь. Опыты показывают, что скорость в ядре струи равна теоретической, а наружные слои движутся медленнее, так как заторможены при взаимодействии со стенкой. Поэтому 2 в действительности является среднемассовой скоростью в сечении 2—2. Подсчитаем расход жидкости через сече.ние 2—2 [c.165]

Не следует учитывать взаимодействие воздушных струй, когда ВР расположены относительно равномерно и подпитка струй идет встречным потоком, приводящим к уменьшению скорости воздуха в каждой струе, учитываемому коэффициентом стеснения [c.118]

Теоретический расчет коэффициента усиления по зависимости (6.3.23) связан с вычислением силы AN. При определении этой силы можно исходить из предположения, что суммарная сила от избыточного давления за щелью равна нулю. Такая предпосылка хорошо согласуется с экспериментальными данными. Для нахождения силы перед струей вводится понятие о высоте эквивалентной преграды т. е. некоторой высоте твердой преграды (например интерцептора), которая создает такую же управляющую силу АМ как и при струйном взаимодействии с потоком. В первом приближении высота эквивалентной преграды, см, [c.322]

Поскольку и здесь основной принцип взаимодействия струй сохраняется, то и зависимость (2.3) пригодна для расчета г.чубины проникновения мелких струй в газовый поток. В этом случае на величину к/й оказывает влияние относительный шаг 813. между струями (где 5 — расстояние между ними), учитываемый тем же опытным коэффициентом Кв, значения которого изменяются так [c.70]

Путем сопоставления значений коэффициентов теплоотдачи, вычисленных по формуле ( 111-45), с измеренными, установлено, что последние оказываются значительно больше первых, при некоторых условиях, в два и более раз. Высказано предположение о том, что такая большая разница между вычисленными и измеренными коэффициентами теплоотдачи обусловлена влиянием свободной турбулентности, натекающего потока газа на процесс переноса теплоты в пристеночном пограничном слое. Различают пристеночную турбулентность, возбужденную неподвижной стенкой, причем стенка оказывает на турбулентность постоянное влияние, и свободную турбулентность, которая возникает при отсутствии твердых стенок. Свободная турбулентность в струях возникает в результате взаимодействия струи с окружающей средой. Турбулентность в струях анизотропная, т. е. ее систематичес-ские характерные особенности зависят от направления. [c.186]

Величина Х, при расчете и принимается равной 1, за исключением случая выпуска воздуха из ВПК] и ВПК2 горизонтальными струями (схема на рис. 17.6,6), направленными навстречу друг другу. Коэффициент взаимодействия за счет соударения струй принимают равным Х, = 0,6 в формуле (17.78) и К,. = 1 в формуле (17.79). Коэффициент стеснения определяется по табл. 17.8. [c.137]

Числа Рейнольдса в окрестности критической точки малы, так как малы координата л и скорость w, , и поэтому следует ожидать, что режим движения в пограничном слое будет ламинарным. При таком предполол<ении для. расчета теплоотдачи можно пользоваться формулами из параграфов 8.2 пли 8.3. Однако коэффициенты теплоотдачи, вычисленные по формулам (8.25) или (8.32), для конкретных условий взаимодействия плоской или осесимметричной струи по нормали с пластиной оказываются в несколько раз меньше измеренных. Следовательно, для расчета теплоотдачи струй при их взаимодействии с преградами нельзя применять формулы, полученные для условий теплоотдачи при натекании неограниченных потоков на преграды. [c.170]

ОбозначениягТ - радиус капли, Г - время, - плотность среды, V - кинематическая вязкость, Ср - изобарная теплоёмкость, А - теплота фазового перехода, х - координата,совпадающая с осью конической струи, Z радиальная координата конической струи, М - масса калли, W - скорость, - эффективность взаимодействия капель при столкновении, а - температуропроводность, R - средний арифметический радиус калель, Rqj - средний объемный радиус капель в начальном сечении струи, - среднее значение массы капель, С - массовая концентрация жидкости в паровом объеме, > - теплопроводностьизбыточная температура, - коэффициент лобового сопротивления, - гравитационная постоянная, F - безразмерная скорость конденсационного роста капли. [c.297]

При истечении до отрыва потока от стенок давление в узком сечении потока приближается к давлению насыщенных паров. Как известно (см. подразд. 4.3), в потоке при таком давлении следует ожидать возникновения кавитации. Однако кавитационный режим течения при истечении в газовую среду не успевает сформироваться. Возникающая начальная стадия кавитации способствует проникновению газовой среды внутрь насадка. Начиная с этого момента струя жидкости после сжатия теряет взаимодействие со стенками насадка и уже не расширяется, а перемещается внутри насадка, не соприкасаясь с его стенками. Истечение становрггся таким же, как и при истечении через отверстие в тонкой стенке (см. подразд. 6.1), с теми же значениями коэффициентов б, ф и ц. Таким образом, при смене режима истечения происходит скачкообразное уменьшение расхода приблизительно на 20 % за счет существенного сокращения площади сечения потока. [c.67]

Теперь выведем формулу для определения коэффициента теплоотдачи в окрестности критической точки при взаимодействии плоской турлентной струи с пластиной, расположенной нормально к направлению ее скорости. Для этого воспользуемся гипотезой, согласно которой влияние свободной турбулентности натекающего потока на теп--лоотдачу в пристеночном пограничном слое можно учесть, введя в уравнение пограничного слоя коэффициент, учитывающий дополнительную вязкость согласно этой гипотезе свободная турбулентность как бы увеличивает вязкость в пристеночном пограничном слое. В работе [ПО] для коэффициента, учитывающего дополнительную вязкость е , предложена следующая зависимость [c.188]

Формулу (VII1-61) можно использовать для вычисления коэффициента теплоотдачи в критической точке при взаимодействии ламинарной струи с преградой, если известны значения коэффициента для [c.190]

Отметим, что расчетные зависимости для определения коэффициента теплоотдачи в критической точке при взаимодействии осесимметричной струи с преградой можно получить, используя ту же гипотезу, что и при выводе формул (VIII-59) и (VIII-60) для плоской струи, В настоящем параграфе для вывода формул (VII1-64) применен другой, более простой способ. [c.192]

Определение коэффициента падения скорости. При тангенциальной подаче через сопло в камеру струя движется вдоль цилиндрической поверхности камеры, взаимодействует с ней, с торцовыми поверхностями и окружающей жидкостью. Если бы жидкость струи была идеальной, то ее момент импульса относительно оси камеры был бы равен pQui(R — 0,5bi). [c.171]

Согласно (11.36) при турбулентном течении в канале питания и ламинарном течении в канале управления угол отклонения результирующей струи, получаемой при взаимодействии исходных струй, является функцией не только относительных величин а1/ао, 11а1, р ро, но также изменяется при прочих равных условиях в функции от щирины канала управления избыточного давления рабочей среды перед входом в канал ро, вязкости рабочей среды ц, плотности ее р и коэффициента расхода канала питания 8о ). [c.124]

Измерением эффективного к.п.д. при взаимодействии плазменной струи с плоской поверхностью калориметра определена протяженность высокоэнтальпийной области струй аргона, азота и аммиака. Наиболее протяженной в осевом направлении является струя аммиака, наименее протяженной — струя аргона (рис. 3). Коэффициент теп.лоотдачи а от плазмы к частице у аммиака на порядок выше, чем у азота и на два порядка выше, чем у аргона [3]. [c.28]

Для оценки распределителей Я. Т. Ненько ввел некоторый критерий длины, определенный в предположении одноразмерного установившегося движения вязкой несжимаемой жидкости с непрерывно убывающим вдоль пути расходом. Г. А. Петров уточнил выражение критерия длины распределителей круглого сечения, введя в него коэффициент кинетической энергии учитывающий влияние эпюры скоростей в начальном живом сечении потока. Однако этим не исчерпываются все особенности движения реального потока в дырчатых распределителях. Как уже указывалось, на потери пьезометрического напора по длине дырчатых распределителей оказывают влияние также прерывчатый отток струй через отверстия, убывание расхода вдоль пути потока и возникновение в нем вихревых сопротивлений, обусловленных взаимодействием транзитного потока с вытекающими турбулентными струями. [c.40]

Вторая серия опытов проведена для определения замсимости коэффициента расхода от вязкости жидкости при изменении последней в ограниченных пределах, характерных для природных вод. В процессе исследований было установлено, что при увеличении вязкости жидкости коэффициент расхода сначала быстро возрастает, затем рост замедляется и, наконец, коэффициент начинает заметно снижаться. Такая закономерность изменения коэффициента расхода при истечении из отверстия вязкой жидкости обусловлена взаимодействием сил сопротивления и инерции. При т) 15 10- Па с с увеличением вязкости жидкость лучше прилипает к стенке, вследствие чего сжатие живого сечения струи проявляется в меньшей степени и коэффициент расхода возрастает. При л = (15-г -Ь 45) 10- Па с силы прилипания и инерции взаимно уравновешиваются и коэффициент расхода оказывается практически постоянным, не зависящим от вязкости жидкости. При т] > 45 10 Па с силы прилипания начинают превалировать над силами инерции, вследствие чего резко возрастает сопротивление, а коэффициент расхода заметно уменьшается с увеличением вязкости жидкости. [c.68]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...