Нулевой профиль напряжений

При свободной коррозии получается нулевой профиль, по которому можно установить положение локальных анодов. Знак величины AU принимается по полярности верхнего ножевого контакта. Положительное значение AU соответствует омическому падению напряжения под влиянием тока, текущего по направлению к устью -скважины. В области уменьшающихся значений AU, которые к тому же могут стать отрицательными, ток стекает с обсадной трубы в грунт. Здесь располагаются локальные аноды или участки, опасные в отношении коррозии. [c.374]

После измерения нулевого профиля аналогичным образом проводят измерения разности напряжений AU при подключении катодного защитного тока. При этом необходимо опробовать по крайней мере три различные величины подводимого тока. Как показывают результаты измерений (рис. 19.4), профили AU с увеличением защитного тока становятся более пологими. Действие локальных коррозионных элементов при этом прекращается, поскольку значения AU уже не уменьшаются по направлению к устью скважины. На рис. 19.4 это наблюдается при /=4 А. [c.374]

При работе на приборе тумблер 1 контроля напряжения находится в правом положении Выход усилителя . В положение 300 В его переводят только при проверке питающего напряжения, осуществляемой, как указано ранее, 1 раз в два месяца, не чаще. Крышку 2 потенциометра открывают также только при симметрировании входного моста электрической схемы во время проверки прибора. Переключателем 3 вертикального увеличения (8 ступеней), используемого при записи профиля, устанавливают при измерениях Ra пределы измерения (7 ступеней). Числовые значения этих двух величин проставлены на шкале. Контрольный прибор служит для контроля настройки профило-графа-профилометра его стрелка при настройке головки прибора на измерения Ra должна находиться между нулевым и первым делениями, а при измерениях — в пределах нижнего прямоугольника. Переключатель 5 используют для установки нужной длины участка измерения (3 ступени). Ручку 6 установки пера записы- [c.137]

Принципиальная разница будет заключаться в том, что при расчете упругого диска модуль упругости Е — известная в каждой точке диска величина, зависящая только от температуры, а Е зависит, кроме того, и от степени деформации в данной точке, которая заранее неизвестна. Поэтому расчет упругопластических дисков ведут методом последовательных приближений. Профиль диска заменяют участками постоянной толщины. Методом, изложенным в 50, диск рассчитывают как упругий. Полученные напряжения принимают за нулевое приближение. Коэффициент V при этом берут равным 0,5. Изменение V скажется только на коэффициентах щ и рс, значения которых при V = 0,5 приведены на рис. 163 пунктирными линиями. [c.244]

Установленное на пути потока измеряемого излучения модулирующее устройство 7 (рис. 2-7) с помощью электронного блока преобразует его в электрический синусоидальный ток постоянной амплитуды (рис. 2-8,6). Модулирующее устройство в совокупности с компенсирующим клином создает условия для преобразования компенсирующего излучения в синусоидальный ток нарастающей амплитуды в соответствии с профилем клина. Поступающие в приемник сигналы от обоих потоков, находясь в противофазе, вычитаются, создавая на выходе сигнал неравновесия. Полная компенсация наступает в момент нулевого разностного сигнала, обозначенного на рисунке точкой А. В момент компенсации происходит изменение фазы напряжения на 180°. [c.27]

Мы будем рассматривать сначала случай нулевого (или пренебрежимо малого) продольного градиента давления. Вообще говоря, градиент давления влияет на профиль скорости и, следовательно, на касательное напряжение на стенке, но мы пока отложим обсуждение этого вопроса. [c.248]

Покажем, что и в случае несимметричного сечения существует центр изгиба, положение которого определяется однозначно профилем сечения и который характеризуется тем, что для всех направлений линии действия силы, проходящих через эту точку, всегда распределение нормальных напряжений будет происходить по закону прямой линии, причем соответствующая нулевая линия всегда будет проходить через центр тяжести сечения. Предположим, что двум линиям КК и K K действия сил (фиг. 92) соответствует распределение нормальных напрян<ений по закону прямой линии, причем нулевые линии NN и N N проходят через центр тяжести 5 сечения. Допустим, что третье прямолинейное распределение нормальных напряжений с нулевой линией соответствует линии действия силы не проходящей через точку пере ечения Т двух первых линий тогда поперечную силу V , направление которой совпадает с направлением К К , можно будет разложить па составляющую V, идущую в направлении КК, и вторую составляющую I/,, идущую параллельно K Ki- В то время ка < первая создает распределение напряже- [c.134]

На рис.6.3 приведены траектории изменения состояния железа при разгрузке [10], а также линия разгруженных состояний вблизи свободной поверхности, которая построена по результатам регистрации скорости поверхности образцов W(t) [12]. Указано значение удельного объема е-фазы при нулевом давлении [14]. Продольное напряжение за фронтом первой пластической волны сжатия по результатам измерений профилей W t) составило 12,9 ГПа, что близко к результатам измерений манганиновыми датчиками давления. В то же время обратный е -> а переход по данным опытов с измерением W(t) начинается при = 9,8 0,4 ГПа, что существенно [c.234]

Пусть дано крыло, которое в некоторый начальный момент времени находится в покое и из этого состояния приходит в движение, которое мы для упрощения будем считать поступательным и прямолинейным. В первый момент возникшее течение управляется однозначным потенциалом, который, как мы уже видели раньше, допускает две точки нулевой скорости А и В) и точку бесконечной скорости в задней кромке (фиг. 29.1, а.) В действительности, т. е. в физических условиях, эта бесконечная скорость не может возникнуть в жидкости (нри этом падение давления должно было бы быть также бесконечным), но частички жидкости, находящиеся на нижней стороне крыла, стремятся обогнуть заднюю кромку нри начинающемся ее перемещении нри этом скорость их возрастает, и у кромки возникает разрыв скоростей между струйками, стекающими с нижней и верхней сторон профиля (фиг. 29.1,6). Образующаяся таким образом поверхность разрыва является, но существу, вихревым слоем, полное напряжение которого — А Г компенсируется циркуляцией АГ, которая возникает вокруг профиля. Благодаря скорости, вызываемой этой циркуляцией на контуре, точка нулевой скорости В сдвигается к острому концу профиля (к задней кромке). Вследствие этого исчезает стремление частиц обогнуть острый задний конец приходящего в движение крыла, и скорость становится конечной, направленной по касательной к задней кромке, но вихревой слой остается и простирается от первоначальной точки 1 =0) до нового положения задней кромки (I = 1). Явление это продолжается, причем циркуляция Г, образующаяся вокруг профиля, равна полному напряжению вихревого слоя. Частицы, образующие в первоначальном состоянии замкнутый контур С, образуют в момент 1=11 контур вокруг которого полная циркуляция [c.326]

Кручение рельсов подвесных путей возникает на прямых и кривых участках пути от действия вертикальных и горизонтальных сил, не проходящих через центр изгиба сечения рельса, и от действия моментов в плоскости У1. Для рельсов, сечение которых имеет нулевую секториальную жесткость (полоса, уголок, тавр, крестообразный рельс), расчет ведем по формулам чистого кручения с определением максимальных касательных напряжений и с учетом их концентрации, а также с нахождением при необходимости соответствующих деформаций сечения от действия крутящего момента Однако значительное число форм сечения рельсов имеет секториальную жесткость, не равную нулю. В этом случае от действия момента возникают не только касательные, но и нормальные напряжения, которые необходимо суммировать с нормальными напряжениями изгиба. Такой вид кручения, называемый стесненным кручением, характерен для двухголовых рельсов, симметричных и асимметричных двутавров, тавров с развитой головкой, швеллеров и открытых коробчатых профилей. [c.58]

И в заключение параграфа немного о рациональности формы поперечного сечения стержня при изгибе. Допустим, при помощи условия прочности мы подобрали необходимого размера прямоугольное поперечное сечение (рис. 4.6, а). Рационально ли оно с точки зрения эффективности использования материала и экономии средств Вряд ли, так как только материал крайних волокон — нижних и верхних — стержня работает на пределе. В этих волокнах, согласно закону распределения по высоте, действуют = [а]. Но чем ближе к нейтральному слою, тем ниже напряжения, а на оси у напряжения вообще нулевые. Следовательно, большая часть сечения практически бездельничает или работает спустя рукава . Чтобы восстановить справедливость обычно предпочитают материал из средней зоны перебрасывать ближе к крайним волокнам (рис. 4.6, б). Таким образом, в технике, в случае стальных балок пришли к стандартным сечениям прокатного профиля типа двутавра или швеллера (рис. 4.6, в, г). [c.88]

Напряжений нормальный ряд 59 Неполяризуемый электрод 36 Неорганические покрытия 161 Нернста уравнение 50 Нефтепровод 295 Никелькадмиевые элементы 310 Ниобий, ниобиевые аноды 198,206 Нулевой профиль напряжений 374 [c.494]

Однако формы профиля в начальном оторвавшемся вязком слое очень важны для определения величины донного давления при ламинарном течении [51, 52], следовательно, для усовершенствования метода Чепмена требуется рассмотреть начальный пограничный слой. Несовершенство таких методов, как методы Крокко — Лиза [10] и Корста [30], заключается главным образом в допущении, что возрастание давления, необходимое для замыкания области отрыва, можно приравнять к разности между донным давлением и конечным восстановленным давлением на значительном удалении вниз по потоку. Его следует приравнивать либо к давлению в окружающем невозмущенном потоке, либо к несколько меньшему давлению, чтобы учесть потери при прохождении внешнего потока через замыкающий скачок. Это означает, что точка замыкания области отрыва лежит в области максимального давления, однако, согласно экспериментальным исследованиям сверхзвукового донного течения [10. 25, 34] и взаимодействия ударной волны с пограничным слоем [26. 27. 29], точка нулевого вязкого напряжения, т. е. точка замыкания области отрыва, расположена ближе, чем точка максимального давления. При дозвуковых скоростях замыкание области отрыва происходит в точке, где местное статическое давление превосходит давление во внешнем потоке. Исследование донного давления требует введения дополнительного параметра, а именно отношения приращения давления при замыкании области отрыва к разности между статическим давлением во внешнем потоке и донным давлением. Если обратиться, в частности, к теории Корста 130] (хотя его метод расчета подтверждается наблюдениями и в Пришвине по- [c.71]

Грюнайзену должна быть отдана честь первого со времен Верт-гейма исследователя, который экспериментально определил все четыре упругие постоянные изотропных материалов В, fi, v и К. Чтобы ие допустить слишком случайного сравнения этих ранних результатов с ультразвуковыми измерениями последних двадцати лет, следует подчеркнуть, что опыты Грюнайзена, подобно опытам Вертгейма, были проделаны при относительно больших амплитудах деформаций, вместе с тем сам Грюнайзен наряду с другими демонстрировал нелинейность и при малой деформации. Ультразвуковые измерения, выполняемые при амплитудах деформации порядка 10 , т. е. определяющие модули упругости практически при нулевых напряжениях, порождают совершенно иную проблему при распространении волн нелинейность проявляется в изменении формы профиля волны, в состоянии установившихся вибраций нелинейность вызывает появление ультрагармоник. Однако в отношении температуры вопросы, введенные Грюнайзеном применительно к квазистатическим деформациям, также актуальны и для процесса распространения ультразвуковых волн с амплитудами, значения которых на много порядков меньше. [c.482]

Нахождение положения центра изгиба для произвольного несимметричного сечения в некоторых случаях представляет большие затруднения. В вышерассмотренных одну ось симметрии и состояло из ных стенок и горизонтальных полок, делялось сравнительно просто. Это самый профиль сечения определял жением направление касательных напряжений в каждой точке, и величину этих напряжений, которую можно было считать почти постоянной по всей толщине вертикальной стенки, на основании предположения о прямолинейном распределении напряжений от изгиба можно было определить при помощи одного уравнения равновесия. Таким же образом можно определить положение центра изгиба и у несимметричного сечения с тонкими стенками. Если распределение касательных напряжений в сечении известно, то, определив направление результирующей поперечной силы, мы найдем линию, представляющую первое геометрическое место для центра изгиба. Повторив то же для второго положения нулевой линии, мы получим вторэе геометрическое место и, найдя точку пересечения обеих результир Ющих, мы найдем и центр изгиба. [c.135]

Если местные значения Сь во всех сечениях между центральной частью и концом крыла одинаковы, то одинаковы и распределения давления и нагрузки по хорде. Хотя распределение кривизны или крутки удовлетворяет заданным требованиям только при одном значении Сь, модификация формы в плане теоретически эффективна для всех значений Сь- Так как отрыв может произойти на всем крыле одновременно, если только форма центрального сечения крыла не изменена, чтобы обеспечить меньший пик разрежения, отрыв нельзя задержать. Соответствующие модификации формы других сечений по размаху привели бы к дальнейшим изменениям в распределении кривизны и крутки, так как свойства заданной средней линии профилей изменяются вдоль размаха стреловидного крыла [15]. С учетом поведения пограничного слоя оптимальную форму будет иметь крыловой профиль с увеличенным участком хорды, на котором градиент давления отрицателен, и уменьшенным участком хорды, на котором градиент давления положителен. Путем увеличения радиуса скругления передней кромки можно получить большой благоприятный градиент давления на первых нескольких процентах хорды профиля и избежать отрыва, максимально сократив участок с положительным градиентом давления, на котором напряжение трения равно нулю или близко к нулевому значению можно избежать также перехода и получить наиболее эффективный профиль для заданных условий [181. Вортман снизил сопротивление на 20% но сравнению с существующими профилями с малым сопротивлением [19]. [c.203]

Близкое к нулю напряжение трения означает, что пограничный слой, оставаясь присоединенным к поверхности, находится на грани отрыва. Так как конвективная теплоотдача тесно связана с поверхностный трением, в. этих условиях можно ожидать очень низкого теплового потока из пограничного слоя. Создавая такой специфический пограничный слой в устройствах типа диффузора, можно при заданном начальном пограничном слое и заданном коэффициенте восстановления давления максимально сократить длину диффузора. Стрэтфорд спроектировал диффузор аэродинамической трубы с контуром, удовлетворяющим условию нулевого напряжения трения 1181. Как уже упоминалось в гл. IX, форма передней кромки крылового профиля очень важна так, благодаря отгибу вниз носка можно предотвратить или затянуть отрыв ламинарного слоя от передней кромки при соответствующем отклонении закрылка. Если предотвращение или затягивание отрыва является главной целью, то желателен переход ламинарного течения в турбулентное, так как турбулентный [c.203]

В ряде случаев (в несиловых передачах) можно допустить подрезку зубьев, не входящую в область активного профиля. Такая подрезка ослабляет зуб колеса, однако плавность зацепления при этом не нарушается. Это наблюдается при уменьшении числа зубьев до 14. При 2щ <14 подрезка будет захватывать активную область на боковойг поверхности зуба, что совершенно недопустимо. Итак, для нулевого эвольвентного зацепления определено два минимальных числа зубьев 2т1п= 17, когда подрезка зубьев полностью отсутствует, и гтт= 14. когда она имеет место в области неактивного профиля. Геометрические параметры нулевого эвольвентного зацепления определяются по формулам, привбденным ниже со следующими обозначениями М— момент на оси колеса А ф —коэффициент формы зуба [о] и — допускаемое напряжение изгиба дл — коэффициент длины зуба йр — коэффициент режима работы передачи ( р=1-т-1,5) йд — коэффициент динамической нагрузки передачи. Индексы 1 и 2 указывают, что элемент относится к первому или второму колесу. [c.67]

Особое место в многообразии течений со взаимодействием занимает теория кромочного (marginal) отрыва, созданная при анализе пограничного слоя на передней кромке тонкого профиля, установленного под углом атаки [2]. Обнаружено критическое значение угла атаки, при котором градиент давления неблагоприятен, а напряжение трения на поверхности тела обращается в нуль лишь в одной точке, оставаясь во всех остальных положительным. Решение уравнений пограничного слоя имеет в этой точке слабую особенность, но является продолжимым через нее вниз по потоку. Как было показано в [3, 4], в окрестности точки нулевого трения вследствие реакщ1и внешнего потенциального потока на сингулярное поведение в ней гидродинамических функций формируется область взаимодействия пограничного слоя с внешним течением протяженностью Аде = 0(Re ), где Re - характерное число Рейнольдса. При этом задачу о взаимодействии удается свести к нелинейному интегродифференциальному уравнению относительно поверхностного трения Л(лг). Численное решение уравнения выявило два важнейших его свойства несуществование решений при превышении критического угла атаки и неединственность [4-6]. Теория кромочного отрыва, объяснившая структуру решения уравнений Навье-Стокса вблизи точки бифуркации по параметру, инициировала исследование целого ряда схожих физических задач. [c.97]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...