Получение кинетика процесса

Одним из основных вопросов, решаемых при проведении малоцикловых натурных испытаний, является получение данных о напряженно-деформированном состоянии конструкции в зависимости от величины нагрузки и кинетики процесса с числом нагружений. Из известных экспериментальных методов исследования деформированного состояния для применения в натурных малоцикловых испытаниях практически единственно возможным оказывается малобазное тензометрирование. Использование специальных фольговых тензодатчиков с базой 1 мм позволяет измерять (в зонах концентрации) циклические упругопластические де- [c.264]

Использование установки ИМАШ-9-66 открывает принципиально новые возможности для изучения влияния таких факторов, как температура, время и скорость растяжения, на процессы упрочнения и разупрочнения металлов и сплавов в различном структурном состоянии (после тех или иных режимов термической или термомеханической обработок). Измерение микротвердости может служить также одним из чувствительных методов изучения механизма деформации, закономерностей фазовых и структурных превращений широкого класса материалов. Например, в работах [66 67 ], выполненных на установке ИМАШ-9-66, показано, что метод измерения микротвердости позволяет на основании анализа температурной зависимости микротвердости устанавливать температурные интервалы для полупроводниковых материалов с различными механизмами деформации, а также определять природу этих механизмов и изучать влияние на них легирования и других факторов. С помощью полученных температурных зависимостей микротвердости проведено исследование кинетики процессов старения и разупрочнения ряда сталей и сплавов [48, с. 25—32 85—95 68 69], влияния фазового наклепа на упрочнение аустенита [50, с. 27—31 ], роли неметаллических включений в процессе высокотемпературного разрушения стали [50, с. 110—114 129—132] и др. [c.172]

Имеются некоторые данные по кинетике роста трещин в ртути (см. рис. 62), для которой были отмечены области I и II роста трещин. Возможно, что по аналогии с другими средами в области I роста трещин происходит процесс химического растворения, ускоряемого напряжением. Такое поведение может быть объяснено при использовании анализа, предложенного в работе [221], после получения данных по кинетике процесса. [c.405]

Данные, полученные о кинетике процесса повторного нагружения при достаточной точности оценки деформаций в цикле, не дают в об- [c.22]

Расчетное время горения по диффузионной теории оказывается завышенным по сравнению с опытным, если расчет ведется по действительной максимальной температуре вблизи капли. Следовательно, надо выяснить, какие обстоятельства, не учтенные в расчетной схеме, приводят к получению завышенного времени горения, несмотря на то, что в схеме учитывают только сопротивление диффузионного переноса паров горючего и кислорода, пренебрегая кинетикой процесса. При этом можно отметить следующее [c.61]

Полный анализ кинетики процессов обжига экспериментальных образцов в виде цилиндров или пластин можно произвести при помощи, имеющихся решений систем дифференциальных уравнений тепло- и массообмена, разработанных проф. А. В. Лыковым [5] и его учениками. При использовании экспериментальных данных такие уравнения должны отражать как внешнюю, так и внутреннюю картину явлений, связанных с процессом обжига глин и глинистых материалов. Ниже приводим аналитический расчет коэффициента теплообмена экспериментального цилиндра с помощью решений, полученных М. С. Смирновым для неограниченного цилиндра [c.364]

Современное производство крупнотоннажных видов изделий построено на применении интенсивных методов, следствием чего является приближение температурного режима смешения и переработки резиновых смесей к температурам вулканизации. По этой причине вулканизующая группа должна быть подобрана так, чтобы при выполнении операций получения и переработки резиновых смесей полностью исключалась преждевременная вулканизация, а на стадии вулканизации процесс образования поперечных связей происходил с высокой скоростью. Компромисс между столь противоречивыми требованиями может быть достигнут в том случае, когда кинетика процесса вулканизации конкретной смеси приближается к так называемой идеальной кривой вулканизации (рис. 1.2). [c.21]

Из полученных зкспериментальных данных следует, что ионная сила растворов однозначно не определяет характера влияния индифферентных ионов на кинетику процессов цементации, что важ 1ую роль в зтом играет природа самих ионов. Для количественной оценки влияния природы индифферентных ионов на кинетику цементации предложено использовать козффициент поляризации ионов, являющийся количественной характеристикой деформируемости ионов в злектрическом поле. [c.22]

О роли природы металла-цементатора на кинетику процессов цементации было сказано в гл. I. Для цементации меди на практике чаще всего используют консервную жесть в виде отходов фабрик либо консервный лом, с поверхности которого предварительно удалено олово. Удаление олова производят путем растворения его в щелочи или нагревом до 400 - 600°С. Наиболее активным осадителем меди является губчатое железо, получаемое восстановлением окислов железа. Хорошее сырье для получения губчатого железа — пиритные огарки. Восстановление огарков можно вести как твердым, так и газообразным восстановителем, причем использование газа более предпочтительно, так как позволяет получать железо с высокой цементационной активностью. Восстановлению пиритных огарков твердым восстановителем посвящены работы [ 25, 95 - 98]. В этих работах восстановление рекомендуют производить при температурах не выше 900°С во избежание спекания губчатого железа и снижения его активности. [c.47]

Физические модели, подобные во времени, создают для исследования кинетики процессов коррозии, старения, биоповреждений, получения характеристик, выражающих сущность изучаемых явлений, сокращения времени эксперимента. Основное условие при этом — физическое подобие модели и объекта, предполагающее идентичность или сходство физической природы и тождественность кинетических характеристик. Получили распространение модели на базе использования эквивалентных материалов. Возможно также ужесточение условий проведения эксперимента без изменения физико-химических свойств среды [9, 12]. [c.95]

В имеющуюся модель (уравнения кинетики процесса) вводят полученные параметры, [c.108]

Кинетика процесса разрушения основного металла определяется скоростью отдельных стадий этого процесса, в том числе скоростью растворения металла в горячих зонах и его отложения в холодных. Скорость коррозии зависит также от температуры, давления и скорости циркуляции жидкого металла. Иногда наблюдается избирательное растворение в жидком металле одного или нескольких компонентов сплава, сопровождаемое образованием язв или появлением межкристаллитной коррозии. Наличие в жидком металле оксидов, нитритов и других соединений, полученных при контакте его с воздухом или другими газами, оказывает отрицательное влияние на коррозионную стойкость металлоконструкций. [c.542]

Равновесие имеет место при Т = 900° К (по расчету), после чего с дальнейшим повышением температуры должна все более преобладать фаза корунда. Однако для осуществления реакции с достаточной скоростью надо учитывать кинетику процесса, а также необходимость теплового импульса (энергия активации). Получение корунда (с наиболее полным переходом у-глинозема в корунд) возможно при кристаллизации расплавов окиси алюминия. [c.61]

На рис. 32 представлены результаты изучения кинетики процесса электроосаждения хрома, полученные А. Т. Ваграмяном и Д. Н. Усачевым методом разделения поляризационных кривых [32—33]. Разделение суммарной кривой 1 производилось в области потенциалов выше —1в (участок сс1), где на электроде происходят три одновременных процесса разряд ионов хрома до металла Сг +- Сг°, разряд ионов водорода 2Н+ Нг и промежуточное восстановление хромовой кислоты Сг +->Сг +, т. е. [c.55]

Многочисленные экспериментальные данные показывают, что основные особенности механизма взрывчатого превращения в ударных волнах обусловлены исходной неоднородностью твердых ВВ. Локализация энергии ударных волн на неоднородностях приводит к образованию так называемых горячих точек , в которых и происходит первоначальное инициирование реакции. Образование горячих точек —существенно неравновесный эффект, присущий только динамическим условиям нагружения. Хотя в экспериментах с ударными волнами пока не удается выявить все детали механизма образования и эволюции очагов реакции, полученная информация допускает усредненное эмпирическое описание кинетики процесса. Измерения ударных и детонационных адиабат, а также кривых изэнтропической разгрузки, дают основу для построения уравнений состояния ВВ и продуктов взрыва. [c.271]

II сплавов при восстановлении окисных, галоидных и других веществ. Определены оптимальные условия получения и физико-химические характеристики получаемых веществ, в отдельных случаях делается попытка вскрыть механизм и кинетику процесса восстановления. [c.2]

Полученное условие говорит, однако, лишь о кинетике процесса в случае его термодинамической возможности именно, если процесс диспергирования термодинамически выгоден, то при выполнении неравенства (V.8) он будет идти достаточно интенсивно. [c.233]

Приведенные данные, полученные на основании термодинамич. соображений, в полной мере определяют общие условия, к-рые необходимо соблюдать для успешного протекания процесса. Этими условиями являются возможно низкая г° и повышенное давление. Однако при низких г° скорость реакции практически равна нулю. Многочисленные исследования, посвященные разработке вопроса о кинетике процесса в присутствии различных индивидуальных и смешанных катализаторов, привели к выводу, что даже в случае применения высокоактивных катализаторов заметное образование М. а. начинается лишь при 1° выше 270—290°. С повышением г° скорость реакции быстро увеличивается, выход М. а, растет и, достигнув определенного максимума, начинает падать. Эта характерная форма кривой складывается в результате конкуренции двух факторов, влияние к-рых направлено во взаимно противоположные стороны кине- [c.423]

Брэгг и Вильямс ) видоизменили рассуждения Горского и расширили область применимости метода. В своей первой работе для получения уравнений, аналогичных (124.15), они рассматривали кинетику процесса. [c.535]

Однако авторы проведенных исследований зачастую обходят молчанием вопросы кинетики зарождения и укрупнения неметаллических включений в сварочной ванне, а также их удаления из наплавленного металла. Хотя совершенно очевидно, что без рассмотрения этих вопросов трудно определить пути к снижению содержания неметаллических включений в сварном соединении или к получению таких включений, форма и размеры которых не влияли бы существенно на качество шва. Поэтому рассмотрим некоторые стороны кинетики процесса образования неметаллических включений в сварочной ванне и связь этого процесса с поверхностными явлениями. Указанные вопросы рассмотрим на примере оксидных включений, а именно силикатных и алюмосиликат-ных, которые чаще встречаются в сварных швах и поверхностные свойства которых изучены наиболее полно. [c.43]

Во втором случае образцы того же состава с нанесенным гидрофобным покрытием со всех сторон погружают в воду так, чтобы уровень воды был выше верха образца на 2 см. Находящиеся в воде образцы периодически взвешивают. По полученным данным строят кривую, которая характеризует кинетику процесса водопоглощения. [c.51]

Регенерация ионита осуществляется постоянным расходом реагента с постоянной концентрацией и скоростью его пропускания. После достижения стабилизации показателей ионирования снимается контрольная (полная) выходная кривая по удаляемому иону до достижения значений исходной концентрации. Полная выходная кривая по сравнению с выходной кривой до проскока дает дополнительную информацию о кинетике процесса ионирования и, кроме того, облегчает сравнение с предыдущими контрольными опытами. Серию опытов повторяют не менее 3 раз, и в каждом случае контрольную кривую снимают после стабилизации показателей ионирования. Сходимость трех контрольных кривых, -Ьнятых на свежем образце ионита, свидетельствует о корректности полученных данных и позволяет принять их для расчета начальной обменной емкости ионита. Затем проводят опыты по ионированию реальной сточной воды. После выполнения на реальной сточной воде определенного количества рабочих циклов примерно с интервалами 20, 50, 100, 150, 200, 300, 400, 600, 800 снимают контрольные выходные кривые на имитате сточной воды по описанной выше методике. [c.140]

Техно л. схема плазмохим. процесса кроме операций, присущих любому хим. процессу (подготовки сырья, сохранения, выделения и очистки целевого продукта), содержит стадии генерации плазмы, плазмохим. превращений и закалки. В генераторе плазмы происходит преобразование теплоносителя или реагента в плазменное состояние. Обычно в качестве генератора плазмы используется плазмотрон, применяются также ударные трубы и мощные лазеры. В смесителе плазмохим. реактора образуется смесь плазмообразующего газа с остальными реагентами, обладающими задаваемыми параметрами, определяемыми термодинамикой и кинетикой процесса. При этом начинается хим. реакция, зависящая от организации смешения компонентов и продолжающаяся непосредственно в реакторе. Если необходимо, реакцию прекращают не непосредственно в реакторе. Прекращают реакцию на требуемой стадии резким снижением темп-ры в закалочном устройстве. Плазмохим. технологию применяют для органич. и неорганич. синтеза, для получения ультра дисперсных порошков, плёнок органич. и неорганич. материалов, для получения мембран разл. типов, травления, модификации поверхности разных материалов и изделий, обработки по-ли.меров, получения световодов и т. д. П. используется в физ. и хим. анализе. [c.619]

Образовавшиеся в У. в. кристаллич. и аморфные структуры нередко сохраняются сколь угодно долго в метаста-бильных состояниях после снятия давления. Исходное вещество тоже может быть в метастабильном состоянии. Такое многообразие возможностей используется для получения в У. в. известных и новых модификаций веществ с заданными, часто уникальными физико-хим. и механич. свойствами, напр. техн. алмаза и высокотвёрдой модификации нитрида бора—боразона. Уникальность свойств ме-тастабильных веществ, получаемых в У. в., обусловлена тем, что воздействие У. в. на конденсир. вещество не эквивалентно медленному сжатию и нагреву. Важна кинетика процессов в У. в. и при последующей разгрузке. [c.211]

Конечно, более детальный анализ, который будет возможным после получения более надежных термодинамических данных и изучения кинетики процесса выпадения жидкой фазы в турбинных ступенях, приведет к изменению конструкции турбины и распределению теплоперенадов по ступеням. [c.308]

Характеристика усталостной прочности при N = onst по одному параметру не дает достаточной информации о влиянии жидкой среды на механизм и кинетику процесса разрушения, поскольку экспериментальные кривые зависимости g N — а, полученные при испытаниях в разных средах, могут пересекаться. [c.178]

Механизм и кинетика процессов, происходящих в ферритах при термической обработке, могут существенно изменяться, если один из компонентов феррита обладает заметной летучестью. Тогда термическая обработка приведёт к изменению состава феррита, причем интенсивность этого процесса зависит от температуры и продолжительности нагрева, состава и объема окружающей феррит газовой фазы, керамической структуры образцов и других факторов. Наиболее летучими компонентами в ферритах обычно считают dO, ZnO, LiaO и uO. Механизм испарения цинка из ферритов не выяснен однозначно. Броунлоу [29] полагает, что ионы цинка, входящие в состав шпинели, восстанавливаются двухвалентным железом до атомарного состояния и переходят в газовую фазу. Полученная им скорость испарения цинка из феррита в 50 раз превышала скорость испарения чистой окиси циика. Яма-гутчи [30], напротив, утверждает, что интенсивность испарения цинка не зависит от содержания ионов 2-валентного железа в твердой фазе и значительно уменьшается при образовании ферритов циика. Наиболее вероятной причиной потери цинка он считает реакцию [c.172]

Кинетика выделения карбидов из а-железа изучалась многими исследователями. Чувствительным индикатором количества внедренных атомов, остающихся в твердом растворе, является высота пика внутреннего трения, связанного с упорядочением атомов внедрения в поле напряжений. Это позволяет проследить за ранними стадиями процесса выделения. Первые работы в этом направлении были проведены Уэртом [62]. Уэрт установил, что кинетика процесса в целом может быть описана уравнением (39) с п, меняющимся от 1,2 до 1,7 (среднее значение 1,45). Это должно было бы соответствовать трехмерному контролируемому диффузией росту из достаточно отдаленных друг от друга заранее существовавших зародышей и первоначально рассматривалось как указание па то, что частицы имеют сферическую форму. Полученные позднее результаты показали, что величина п может довольно сильно меняться, увеличиваясь в недеформированных образцах по мере снижения температуры старения. При повышенном содержании углерода п резко увеличивается при некоторой определенной температуре (при 0,022 вес. % углерода эта температура составляет 60° С), и такое изменение кинетики процесса обнаруживается на графике зависимости 1п от 1/Г. [c.294]

Исследование кинетики процесса в растворе Ликонда показало примерно те же результаты, которые были приведены ранее для раствора хромирования. По данным [137], скорость процесса пассивирования цинка и кадмия возрастает при увеличении концентрации сульфата-иона 50Г и понижении pH. При pH = 2,5 процесс резко замедляется, а при рН=1,1 количество растворившегося металла значительно превышает количество восстановившегося хрома (Сг +). Оптимальная кислотность, обеспечивающая получение радужных пленок хорошей коррозионной стойкости, соответствует pH = 1,7—1,8. [c.197]

Структурные и фазовые прев-ращения в твердом состоянии изучают на двух металлах никеле, имеющем одну модификацию, и железе, имеющем до 910°С решетку объемноцентрирован-ного куба, а выше—гранецентрированного куба. На этих образцах изучают также кинетику процессов рекристаллизации и свойства низкотемпературной фазы, полученной с разной скоростью охлаждения- [c.73]

На рис. 18 приведены кривые влияния давления на константу скорости коррозии /С= А/г/г т взависимости от толщины образцов, где ДЛ — глубина коррозии в млг, 1 — толщина стенки образца в мм. Полученные результаты по кинетике процесса коррозии показывают, что при температуре 250°С константа процесса коррозии пропорциональна давлению примерно до 100 атм, а при более высоки.х давлениях эта прямолинейность нарушается. С вслнчением толщины стенки образцов угол наклона пря.мой К = ЦР) уменьшается и практически не ме- [c.60]

Известные ППМ и методы их получения не могут быть эффективно и широко использованы при создании устройств, предназначенных для работы в теплонапряженных условиях, когда жидкость и пар, двигаясь по поровым каналам, испытьшают взаимные фазовые превращения. Перспективной является разработка ППМ, характеризующихся повышенной энергией обезвоживания и состоящих из спеченных металлических частиц, объем пор между которыми заполнен лиофильными добавками (хризотиловый волокнистый асбест, волокна тугоплавких соединений циркония), позволяющих за счет развитой поверхности и высоких капиллярных свойств организовать энергетически устойчивые формы связи влаги [147]. Размер пор в таких материалах составляет (1,5. .. 2,0) 10 мкм, а удельная поверхность > 10. .. 15 м /г. В результате исследования кинетики процесса обезвоживания таких материалов [148, 149], установлено наличие так называемой низкотемпературной и высокотемпературной влаги, которая удаляется соответственно при нагреве образцов до 100. .. 110°С и 200. .. 300°С. Установлено, что в процессе их нагрева первоначально удаляется полимолекулярный, а затем мономо-лекулярный слой влаги. [c.158]

Все это говорит о том, что процесс восстановления хлоридов кобальта и никеля алюминием проходит сложно, и записанные выше уравнения реакций могут отразить только самые общие стороны процесса. В действительности алюминиевый порошок обязательно несет некоторое количество кислорода, что, несомненно, должно отразиться на кинетике процесса и его механизме. С другой стороны, будучи получен из расплавленного алюминия, этот порошок является носителем растворенных газов, в частности водорода. Выделение его из восстановителя в ходе процесса также может наложить отпечаток на ход процесса. Следует отметить, что при использовании металлической мелкой стружки в качестве восстановителя для СоС1г, полученной из слитка алюминия зонной очистки, характер кривых давления пара несколько изменился (рис. 7) за счет отсутствия начальных участков взаимодействия. Энергичное развитие реакции началось при температуре 430—440° С. Однако неподчинение газовым законам продуктов реакции и в этом случае имело место. [c.51]

При протекании практически любой химической реакции происходит теплообмен с окружающей средой. Тепловой поток пропорционален скорости реакции, поэтому о кинетике процесса можно судить на основании экспериментальной кривой теплового потока. Экспериментальная кривая, полученная при изучении быстрой реакции, когда вся теплота выделяется в течение времени порядка постоянной времени калориметра, должна быть скорректирована (см. разд. 6.3). Кинетические параметры реакции, протекающей дольше, чем постоянная времени калориметра, могут быть рассчитаны непосредственно на основании полученной экспериментальной кривой. В результате этих расчетов определяют порядок реакции, энергию активации и частотный фактор (предэкспонент) химической реакции. [c.67]

Снижение скорости нагрева со 150 до 14 °С/с приводит к повышению уровней минимальной и максимальной микротвердостей (особенно для участка неполной перекристаллизации), но не изменяет кинетику процесса гомогенизации аустенита ЗТВ сварного соединения. Влияние системы легирования проявляется в основном в степени неоднородности аустенита высокотемпературного участка. Полученные совместно с В. В. Антоновым и А. К. Прыгаевым данные позволяют отметить следующие особенности процессов образования аустенита и его гомогенизации при сварочном нагреве [c.108]

Начальный период окисления чугуна имеет большое значение при обжиге чугунных эмалированных изделий, так как этот период совпадает со временем обжига. Интересно отметить, что после повторного испытания образцов в тех же условиях, но очищенных от окалины, привес образцов при 900° С уменьшается, а при 950° С значительно увеличивается (рис. 82). Аналогичные результаты наблюдались при испытании образцов с разным содержанием кремния, а также образцов, вырезанных из чугунного листа. Это подтверждает высказанное предположение о влиянии приповерхностной газовой оболочки, образующейся при выгорании углерода из поверхностных слоев чугуна. Но на чугуне с ферритной основой это влияние менее значительно, чем на образцах чугуна с перлитной структурой. Это согласуется с известными данными [151 ] о том, что скорость реакции окисления углерода, полученного в процессе графитизации перлита, значительно выше, чем углерода в состоянии графита. При этом следует добавить, что при изучении кинетики окисления холоднокатаной стали 08кп обнаружилось такое же соотношение в привесе образцов после повторных испытаний, как на чугуне с ферритной структурой. Однако по абсолютному значению привес стальных образцов значительно больше, чем чугунных, что можно объяснить повышенным содержанием кремния, тормозящим влияние газовой фазы, окружающей чугунные образцы. [c.167]

Что касается величины потери времени защитного действия, то она также является функцией свойств ионита, концентрации исходного раствора и скорости фильтрования. В работах Рачинского и Анохина [Л. 2, 3] показано, что вид этой функции определяется уравнением кинетики процесса ионного обмена. Таким образом, для получения расчетного уравнения движения стационарного фронта необходимо воспользоваться уравнением кинетики ионного обмена. [c.136]

Для более наглядного сравнения относительной термической устойчивости ЭДТАцетатов на рис. 4 совмещены результаты расчетов, выполненных для условий в для ряда ЭДТАцетатов. Из кривых рис. 4 видно, что термически наиболее устойчивы ЭДТАцетаты магния и кальция. Практически они не разлагаются при всех рассмотренных нами условиях. Полученные данные дают представление о кинетике процессов, протекающих при термолизе индивидуальных, изолированно взятых растворов ЭДТАцетатов. Большое значение для всего хода термолиза в парогенераторах, несомненно, имеет контакт растворов с металлом (сталью) и одновременно присутствие в растворе комплексонатов разных металлов. Однако необходимость иметь представление о поведении раствора каждого из ЭДТАцетатов при термолизе в отсутствие контакта с металлом нам представляется первой и обязательной ступенью для изучения последующих, более сложных процессов, встречающихся на практике. [c.49]

Кинетика процесса наращивания в лучевой химической эпитаксии совершенно отлична от кинетики в обычной ЭМЛ и заметно отличается от кинетики процесса в методе ХОМОГФ. В традиционном методе ЭМЛ луч атомов элементов III группы попадает на нагретую поверхность подложки, и атомы мигрируют по ней до тех пор, пока не займут соответствующие вакантные узлы решетки. При наличии достаточной концентрации молекул элементов V группы образуется эпитаксиальный слой. При этом для получения атомов III группы не требуется никакой химической реакции, поскольку они создаются термическим испарением твердых навесок этих элементов. При обычных температурах эпитаксиального наращивания коэффициент прилипания атомов III группы практически равен единице, поэтому скорость наращивания определяется скоростью подхода этих атомов к подложке. [c.112]

Следовательно, процесс проявления фотослоя ультразвуковыми колебаниями (или потоком) интенсифицируется за счет ускорения проявления зерен фотоэмульсии, способных к проявлению, причем происходит это как во время скрытого, так и во время видимого периодов проявления зерна. Поэтому о воздействии на кинетику процесса проявления можно судить по изменению плотности почернения фотослоя и по константе скорости проявления а [см. равенство (65)]. В связи с этим необходимо отметить, что полученное в работе [99] снижение макрозернистости негатива при воздействии звукового поля связано не с уменьшением размера проявленного зерна, а с более ранним, одновременным и равномерным по плоскости фотослоя проявлением основной массы эмульсионных зерен, способных к проявлению. [c.551]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...