Топливо выгорание. См. Выгорание топлива

Топливо выгорание. См. Выгорание топлива [c.484]

Если же процесс выгорания топлива в камере сгорания завершить частично и догорание горючих элементов, содержащихся в потоке рабочего газа, вынести в канал МГД-генератора, как это сделано было в работе [76], то можно значительно повысить уровень и распределение температуры по длине канала и таким образом повысить проводимость рабочего агента и эффективность МГД-генератора в целом. Из работ [223, 224, 225] известно, что в процессе выгорания потока горючей смеси концентрация заряженных частиц в пламени (10 -ь 12 см/см ) на несколько по- [c.278]

Во время стадии Тл.в в основном выгорают летучие, а выгорание кокса заметно отстает. При выгорании топлива на 50% (см. рис. 2) летучие [c.372]

При выгорании топлива на 80% (см. рис. 2) летучие выгорели на 95%> а кокс— свыше 40%. [c.373]

Первоначально газовые турбины типов V64.3 V84.2 V94.2 имели выносные камеры сгорания (см. рис. 3.19), что обеспечивало хорошее выгорание топлива при его перемешивании с горячим воздухом компрессора и высокие экологические показатели. Некоторая громоздкость такой установки заставила проектировщиков перейти к новому типовому ряду ГТУ ЗА V64.3A V84.3A V94.3A. Они совершеннее предыдущих образцов. [c.238]

На фиг. И нанесены опытные точки характеристики выгорания топлива в предкамерном дизеле водяного охлаждения (р,= = 7,67 кг/см п=1635 об/мин). Опытные данные взяты из работы Ф. Шмидта [55]. Доля сгоревшего топлива за время поворота коленчатого вала на угол р определялась по формуле (64). Параметры процесса сгорания предкамерного дизеля следующие /п=0,5 2=0,01407 сек. и ср2==138°. На той же фиг. 11 вычерчена теоретическая кривая л =f( p), точки которой были вычислены по формуле (79) и найденным значениям параметров т и [c.60]

При общем подводе воздуха под решетку вследствие уменьшения сопротивления слоя топлива на решетке его расход по мере выгорания топлива возрастал бы (кривая 2) и использовался бы неэффективно. Поэтому пространство под полотном решетки перегородками II (см. рис. 39) разбивают на [c.91]

На практике при расчетах реактор обычно разбивается на несколько зон с однородным химическим составом, и внутри каждой зоны групповые сечения принимаются независящими от пространственной переменной. Можно, однако, разбить зоны с однородным составом на несколько частей с различными значениями <56 и, следовательно, различными групповыми сечениями. В некоторых случаях, например при расчете выгорания топлива (см. гл. 10), групповые сечения могут быть различными в каждой пространственной счетной точке реактора. [c.142]

Так как описанные выше расчеты дают как пространственное, так и энергетическое распределение потока нейтронов, то в программе могут содержаться блоки для определения различных величин, которые связаны с распределением потока нейтронов с сечениями. Так, помимо требуемого собственного значения и соответствующей собственной функции вычислительная машина может выдать такую ин( рмацию, как изменение плотности деления по пространству, полное энерговыделение, коэффициент конверсии (или воспроизводства), выгорание топлива и т. д. (см. гл. 10). [c.162]

Как показано выше, сечения различных реакций а, Ох и имеют явную зависимость от времени. Наша цель — принять во внимание такие изменения сечений, которые могут возникнуть из-за движения стержней управления благодаря различным эффектам обратных связей (см. разд. 9.1.3) и выгоранию топлива (см. разд. 10.2.2). Параметры, связанные с делением, т. е. V, Хр и Х , могут также рассматриваться как функции времени, но для простоты такую временную зависимость мы не будем учитывать. [c.370]

На ракете с начальной массой 10 г имеется 8Х 10 г топлива. Скорость истечения равна 2000 м с, а секундный расход топлива составляет 130 000 г/с. Пренебрегая сопротивлением атмосферы, вычислить скорость и высоту ракеты к моменту полного выгорания топлива, если ракета стартует вертикально вверх (считать ускорение свободного падения постоянным и равным 981 см/с ). [c.379]

В соответствии с общей схемой ИТС, DT-топливо помещается в сферическую капсулу, в которой оно подвергается сжатию до колоссальных плотностей (300-1000) г-см за счет импульса давления, обеспечиваемого внешним источником энергии — драйвером. В момент наибольшего сжатия достигаются необходимые условия по плотности и температуре вещества и происходит зажигание топлива, т.е. начинает идти ядерная реакция синтеза D+T с выделением энергии в виде нейтронов и а-частиц. Нейтроны покидают зону реакции, а а-частицы тормозятся и отдают свою энергию топливу, содействуя развитию самоподдерживающегося процесса горения. Для этого необходимо, чтобы оптическая толщина сжатого топлива pR R — радиус сжатого топлива) превосходила универсальное значение, рЯ 0,5 г-см , определяемое пробегом а-частиц с энергией 3,5 МэВ, темпом лучистых потерь энергии из DT-плазмы и критерием инерциального удержания. В этих условиях заряженные продукты реакции синтеза — а-частицы, передают значительную часть своей энергии плотной плазме и процесс горения происходит при температурах 30-100 кэВ, соответствующих максимальным значениям скорости DT-реакции. Прежде чем реагирующее топливо разлетится под действием сил гидродинамического давления за время 10" с, должно прореагировать 30% массы DT. Таким образом, требование сильного сжатия термоядерного топлива обусловлено необходимостью получения значительного коэффициента выгорания и большого коэффициента термоядерного усиления энергии G (см. гл. 3.) при относительно малой (не более нескольких миллиграмм) массе DT-топлива. Проблема равномерности сжатия топлива в ИТС является ключевой. В настоящее время установлены весьма жесткие требования к симметрии обжатия топливной капсулы — допускается неравномерность в пределах 1% [1]. Такая задача решается двумя способами [c.17]

Отсюда следует, что высокие степени выгорания DT-горючего могут быть достигнуты только в плазме с очень высоким значением параметра pR. Так для выгорания трети массы топлива требуются значения параметра pR 3,25 г-см 2, для выгорания половины массы топлива pR = 6,5 г см 2. Таким образом, высокие коэффициенты усиления однородной термоядерной плазмы достигаются при значениях оптической толщины плазмы pR 3-5 в несколько десятков раз пре- [c.40]

Знак минус указывает на то, что сопротивление направлено против полета ракеты. Если считать, что величина сопротивления в точке А (см. рис. 18) равна 150 Г, а вес ракеты за счет выгорания топлива уменьшился до 100 Г, то [c.73]

В реакторах ВГР и БГР применяется керамическое топливо— окислы, карбиды и нитриды урана и твердого сплава уран-плутоний. Двуокись урана имеет высокую температуру плавления, химически совместима со многими материалами, в том числе с нержавеющей сталью, не подвержена большим изменениям объема под действием нейтронного излучения и при большой глубине выгорания. Двуокись урана имеет теоретическую плотность около И г/см , однако при процессе спекания-не удается получить образцы с плотностью выше 95% теоретической. Существенные недостатки двуокиси урана — низкая теплопроводность, к тому же уменьшающаяся с ростом температуры, и склонность двуокиси урана к окислению и образованию окислов с большим содержанием кислорода. [c.9]

При выгорании ядерного топлива происходит накопление продуктов деления, в том числе и газообразных, а также изменение структуры топлива за счет перекристаллизации. Оба эти явления могут приводить к распуханию материалов электрогенерирующего канала ТЭП, что сопровождается уменьщением размера и без того малого зазора между катодом и анодом ТЭП.. Это может привести к серьезному нарушению режима работы ТЭП и к его вынужденной остановке. Кроме того, создается опасность проникновения или диффузии топлива на внешнюю поверхность эмиттера и перенос вещества с катода на анод посредством транспортных реакций. Для повышения эффективности работы эмиттера применяются ориентированные молибденовые и особенно вольфрамовые покрытия (см. гл. V). Однако проникновение на наружную поверхность хотя бы небольших количеств топлива может привести к образованию слоя, который резко ухудшает адсорбционную способность эмиттирующей поверхности по отношению к цезию и тем самым сильно снижает работу выхода электронов. [c.127]

Если турбулентность факела крупного масштаба (масштаб турбулентности больше толщины фронта пламени), то фронт пламени теряет свою сплошность, так как турбулентные пульсации разрывают его и превращают в слой очажков горения, где и происходит выгорание горючей смеси это весьма интенсифицирует процесс сжигания горючего. Если пульсационная составляющая скорости w [см. уравнение (72)] значительно превосходит нормальную скорость горения и , то это означает, что горение существенно зависит от скорости потока и поэтому даже при использовании в качестве топлива готовой горючей смеси процесс сжигания ее переходит из кинетической области в диффузионную. По указанной причине кинетическое горение готовой горючей смеси в турбулентном потоке характеризуется малой устойчивостью очага горения. [c.122]

Допустимое энерговыделение в топочном объеме зависит от рода топлива и метода его сжигания. Топливо с большим выходом летучих быстрее воспламеняется, а выделяющиеся при его горении летучие вещества увеличивают пористость коксового остатка, в связи с чем облегчается диффузия кислорода в глубь кокса и ускоряется процесс выгорания его. Чем больше выход летучих, тем быстрее сгорает топливо и тем более высоким может быть допустимое энерговыделение в топочном объеме (см. табл. 8-2). [c.86]

В процессе эксплуатации необходимо следить за равномерным поступлением топлива по всей ширине решетки, отсутствием завалов и прогаров по всей ее длине. Исследования показали, что основная масса летучих выделяется и сгорает до начала горения кокса. Процесс горения кокса протекает на задней половине решетки и заканчивается превращением кокса в шлак на некотором расстоянии от шлакоснимателя. Однако из-за неоднородности даже сортированных топлив зоны горения могут накладываться одна на другую и около шлакоснимателя может продолжаться выгорание горючих из кокса. В соответствии с описанным развитием процесса горения необходимо регулировать количество воздуха, поступающего в каждую зону, в зависимости от фракционного состава и качества топлива (зольность, влажность, температура плавления золы), а также форсировки топки. В первую зону (по направлению движения решетки) воздух подается в небольшом количестве (около 10%) или совсем не подается. В последнюю зону при пониженных форсировках топки подается 5—10% воздуха, а при повышенных — до 20%. Основное количество воздуха (70—80%) подается (см. 3-2) в зоны активного горения (2-я и 3-я зоны). [c.32]

Камера сгорания ракеты, представляющая собой цилиндр радиуса R и высоты ho (см. рисунок), целиком заполнена однородным твердым топливом плотности р. Истечение газов, образующихся при сгорании топлива, происходит через отверстие Л радиуса г в торце цилиндра. По мере выгорания заряд продвигается специальным устройством к выходному отверстию так, что горение происходит непосредственно у отверстия Л. Масса корпуса ракеты равна М плотность газов, проходящих через отверстие Л, можно считать постоянной величиной, равной Ро- Пренебрегая сопротивлением воздуха, составить уравнение вертикального движения ракеты, если высота заряда при его сгорании меняется по закону h = h t). [c.88]

Параметр т создает модельные представления о кинематической стороне механизма реакции. Как известно, в разделе механики]— кинематике — изучается движение тел без учета сил, обусловливающих это движение. Не рассматривая на первом этапе физико-химические причины, обусловливающие тот или иной характер кинетической кривой выгорания, можно по аналогии говорить о кинематической стороне скорости сгорания в двигателях. Согласно экспериментальным данным (см. п. 5) для процессов сгорания в дизелях и газогенераторных двигателях численные значения параметра т лежат в пределах от О до 0,7, а в двигателях жидкого топлива с воспламенением от электрической искры — в пределах от 3 до 4 (исключая сгорание изооктана). В соответствии с этими значениями т скорость сгорания для дизелей и газогенераторных двигателей сразу же после воспламенения быстро [c.83]

Предельно высокий коэффициент усиления однородно нагретой (до температуры 10 кэБ) и сжатой плазмы, который соответствует полному выгоранию термоядерного топлива, близок к значению 300. Высокие степени выгорания достигаются при больших значениях параметра pR (pR > 1). В этих условиях заряженные продукты реакции синтеза (а-частицы) передают значительную часть своей энергии плотной плазме и процесс горения происходит при температурах 30-50 кэВ, более высоких чем начальная температура плазмы, равная 10 кэВ, и соответствующих максимальным значениям скорости DT-реакции. Для температур плазмы от 10 до 50 кэВ параметр pR, который отвечает полному торможению а-частицы, составляет 0,35-3,5 г-см . При значениях скорости термоядерной реакции и скорости звука, соответствующих температуре плазмы 30 кэВ, степень выгорания при интенсивном горении однородно нагретой и сжатой плазмы составляет [c.40]

Теплопроводность изотропного графита при облучении при T Mnepaitype выше 600° С на 30—40% ниже, чем теплопроводность без облучения, коэффициент линейного расширения в результате облучения интегральным потоком нейтронов 4-1021 нейтр./см2 при температуре выше 1000°С сначала увеличивается примерно на 20%, а потом уменьшается на 30—75% начального значения. Физико-механические характеристики прессованных сортов графита под влиянием облучения меняются больше, чем изотропных сортов. Изменения происходят в направлениях вдоль и поперек оси прессования или выдавливания, причем эти изменения по осям довольно различи , что практически исключает возможность использования анизотропных сортов графита в виде крупноразмерных блоков в качестве конструкционного материала активной зоны реактора В ГР с призматическими твэлами [6]. Этот факт является весьма важным доказательством преимущества варианта реактора ВГР с шаровыми твэлами, поскольку твэлы при достижении интегрального потока (5—7)-10 нейтр./см и глубине выгорания топлива 10—15 /о выводятся из активной зоны, графитовые же блоки отражателя находятся в зоне существенно меньших температур и потоков нейтронов. [c.29]

Диаметр топливного сердечника реактора на быстрых нейтронах (из-за высокой удельной мощности) обычно не превышает 5 мм. Наряду с топливным сердечником в тепловыделяющем элементе создают дополнительный объем для газообразных продуктов деления. В соответствии с этим длина тепловыделяющего элемента будет 1 м. Такие тепловыделяющие элементы будут очень гибкими и должны крепиться, что достигается группиров- кой их в сборки. Отдельные элементы крепят в ячеистой решетке с каждого конца. Дистанционирование их по длине активной зоны осуществляется с помощью либо таких же решеток, либо навитых на элементы проволочных спиралей. Элементы зоны воспроизводства, которые имеют больший диаметр, устанавливают з торцах активной зоны. На рис. 10.10 показана типичная топливная, субсборка реактора PFR [27]. Топливные элементы для проектируемых реакторов FR и Феникс сконструированы аналогичным образом. Необходимые кинетические характеристики активной зоны получаются при жестком креплении тепловыделяющих элементов на шаровые опоры основания, а обеспечение устойчивого положения тепловыделяющего элемента и предотвращение изгибов субсборки достигается за счет установочного стержня. Тепловыделяющие элементы работают в натриевом теплоносителе, температура которого достигает 400° С на входе и 600° С на выходе при максимальной скорости до 7,5 м/с и содержании кислорода <10 %. Максимальная удельная мощность составляет 450 Вт/см, температура горячего пятна 700°С. Топливо должно выдерживать выгорание до 10% тяжелых атомов и задерживать в себе продукты деления при использовании топлива с плотностью 80% теоретического значения и компенсационного объема в элементе, который должен собрать все газообразные продукты деления. Низкое давление натриевого теплоносителя в реакторах на быстрых нейтронах гарантирует отсутствие проблем трещино-образования в окисном топливе, вспучивания и разрушения оболочки. Поэтому проблема материалов ограничивается коррозионной стойкостью и стабильностью размеров оболочки шестигранного чехла. [c.120]

Параметры ТВЭЛа энергстич. реакторов, рабочая верх-няя темп-ра (темп-ра оболочки) для реакторов с водяным теплоносителем %300 "С, для реакторов с жидким Na прибл. 600—700 С т. н. линейная теллонапряжённость до 500—600 Вт на I см длины стержня выгорание топлива (доля выгорсв]них к конг у рабочего периода а гомон топлива) в тепловых реакторах 3—5%. в быстрых реакторах [c.53]

Характерными особенностями работы твэлов в активной зоне РБН являются глубокое выгорание топлива (до 10% и более загруженного в активную зону урана и плутония), высокий флюенс быстрых нейтронов на поверхности оболочки твэлов за время кампании топлива — до (2—3)-10 нейтр./см , большое иакоплеиие в твэлах продуктов деления, около 25% из них газообразные. Так как 80—100% газообразных продуктов деления может выходить из сердечника под оболочку, то, чтобы не создавалось опасное для целостности твэла газовое давление изнутри на оболочку, во всех твэлах активной зоны РБН предусмотрены большие пустые полости, образующие газосборники, а в таблетках по центру делаются сквозные отверстия. Средние значения линейной плотности тепловыделения в твэлах РБН достигают для оксидного топлива 500 Вт/см и более. [c.334]

Выгорание топлива. Работа реактора сопровождается изменением изотопного состава, которое условно называют процессом выгорания. Важ-нейщие эффекты выгорания — деление, радиационный захват нейтронов и радиоактивные превращения (см. книгу 1, 6.8). Уменьшение числа делящихся ядер определяется не только делением, но и радиационным захватом. Доля ядер, испытавших деление, [c.133]

Необходимость внедрения сплава Э635 обусловлена недостаточным апасом некоторых очень важных эксплуатационных характеристик плава ЭИО, необходимых для обеспечения надежной работы промыш-енных реакторов ВВЭР с более высоким выгоранием топлива (с большей длительностью кампании). Это резкое увеличение радиационного оста после достижения флюенса 2 н/см [ > 0,1 МэВ] (рис. 5.9) [c.365]

Активная зона заключена в корпус из нержавеющей стали и окружена радиальным бериллиевым отражателем толщиной около 5 см. Для регулирования реактора используются четыре полуци-линдрические бериллиевые секции, расположенные в радиальном отражателе. Поворот этих секций вокруг вертикальной оси изменяет их положение по отношению к активной зоне и увеличивает или уменьшает утечку нейтронов из реактора. Во< збежание самопроизвольного пуска реактора положение секций фиксируется стопорной чекой. Перед запуском установки на-орбите по команде с Земли чека разрывается, регулирующие секции поворачиваются на определенный угол и создают дополнительную реактивность. Две секции поворачиваются с большей скоростью с помощью пружин, две другие вращаются под действием электромоторов с меньшей скоростью. Указанные секции используются для регулирования в период вывода реактора на рабочую мощность и для компенсации изменений реактивности, вызываемых температурными и мощностными эффектами, накоплением ксенона и частичным перераспределением водорода в п вый период работы реактора на полной мощности (72 /). После этбго секции отключаются и дальнейшие потери реактивности, обусловленные утечкой водорода, выгоранием топлива и накоплением продуктов деления, компенсируются выгоранием самариевого поглотителя. [c.231]

Per — степень выгорания, характеризующая долю топлива, сгоревшего в рассматриваемой зоне, выбирается по табл. XXII QB и f/г.отб — количества тепла, вводимые в топку с воздухом и газами рециркуляции, ккал/кг (см. п. 6-17) [c.33]

По мере продвижения решетки с топливом и его выгорания высота слоя уменьшается, растет его воздухопроницаемость (если отсутствует расплавление и спекание), а также увеличивается температура колосников от излучения из топки. Чтобы повысить надежность решетки и снизить температуру колосников, на концевом участке устанавливают шлако-сниматели 8 (см. рис. 39), способствующие накоплению шлака в зоне IV, а также в эту зону подают воздух в количестве больше потребного (кривая 3, см. рис. 40) для горения, чтобы охлаждать колосники. [c.92]

Когда выгорание топлива достигает значения 800 Мвт сутки т (см. разд. 10.2.4.), в реакторах Колдер-Холл накапливается некоторое количество плутония-239. При расчетах коэффициента самоэкранировки предполагалось, что плутоний равномерно распределен по топливному стержню. Малые значения коэффициента самоэкранировки соответствуют сильному выеданию нейтронов в топливе и, следовательно, большому сечению поглощения нейтронов. Так, заметные провалы коэффициента самоэкранировки при энергиях нейтронов 0,3 и 1,0 5в следует отнести за счет резонансов поглощения плу- [c.457]

Ракетный двигатель твердого топлива (рис. 4.26, б) состоит из заряда твердого топлива 12, находящегося в камере сгорания 10, и реактивного сопла 11, через которое вытекают газы, образующиеся при сгорании топлива. Величина давления газов в РДТТ зависит от отношения площади поверхности горения к площади сечения горловины сопла. Поэтому заряду топлива придается такая форма, чтобы по мере выгорания топлива площадь горения существенно не изменялась (см. сечение I - I камеры сгорания, изображенное в увеличенном масштабе на рис. 4.26, б). В этом случае термодинамический цикл РДТТ приближается к циклу ЖРД со сгоранием при р-соп81. [c.179]

Шаровые твэлы высокотемпературного реактора-размножителя БГР, по сравнению с твэлами реактора ВГР, облучаются в активной зоне на порядок большим интегральным потоком быстрых нейтронов (10 нейтр./см ), имеют на два порядка большую среднюю объемную плотность теплового потока (700 кВт/л) и примерно втрое большую энергонапряженность ядерного топлива (400 кВт/кг) при практически одинаковой глубине выгорания ядерного топлива. Помимо этого, защитные оболочки микротвэлов и конструкционные материалы кассет не могут содержать большого количества легких ядер, смягчающих спектр нейтронов в активной зоне реактора БГР, и, следовательно, толщина защитных оболочек должна быть минималь ной, что затрудняет решение вопросов конструкции. [c.37]

Особо следует выделить большой объем технологических исследований по созданию матричной топливной композиции на основе UO2 в Мо, Сг, V и испытанию твэлов с керметной топливной композицией в реакторе BR-2. Созданы топливные композиции 1Ю2 + 30% Сг, которые имеют в 4—5 раз лучшую теплопроводность, чем UO2. Хотя максимально допустимая температура центра топлива иО2 + 30% Сг составляет 1300— 1400°С (для UO2 2400 — 2500 °С), однако за счет лучшей теплопроводности твэлы с матричным топливом допускают линейную тепловую нагрузку 470 — 700 Вт/см при температуре оболочки 650 — 680 °С. При этом получено выгорание 90—96 МВт дней на 1 кг U (9—9,6% выгорания). [c.20]

Упрощению расчетов затрат на топливо и топливной составляющей себестоимости за определенный период времени при работе АЭС в базовом режиме графика (или близком к нему) способствуют такие факторы, как постоянство КПД станции, жесткая связь энерговыработки (тепла и электроэнергии) с выгоранием делящихся нуклидов, точно известная масса загруженного и выгруженного из активной зоны топлива. Для расчета фактической топливной составляющей на АЭС служит практическая Методика, разработанная ВНИИАЭС НПО Энергия (см. 12.5). [c.447]

Расход обогащенного урана, а значит, и стоимость топлива, И1 пользуемого на АЭС, обратно пропорциональны средней глубиь выгорания. Следовательно, чем выше В, тем при прочих равны условиях меньше топливные затраты. Требующееся же в этом сл чае некоторое увеличение обогащения урана при наметившейс тенденции снижения цены разделительной работы (см. гл. 5 и 7 даже при одновременном росте цены природного урана не сможе оказать существенного влияния на стоимость усовершенствование о топлива, позволяющего получать более высокие значения сре ней глубины выгорания. [c.448]

Дальнейшее повышение экономической эффективности использования топлива, в частности в реакторах ВВЭР, с обеспечением среднего выгорания до 55...60 МВт-сут/кг урана и 5-6-летних кампаний при достижении флюенса нейтронов (Ф) до (2...5) 10 н/см и с внедрением режима маневрирования мощностью в реакторах напрямую связаны с необходимостью увеличения ресурсных характеристик циркониевых изделий для использования их в составе ТВС (оболочки твэлов, дис-танционирующие решетки, направляющие и центральные каналы). Дяя новых условий эксплуатации бинарные сплавы с ниобием не имеют необходимого запаса свойств, особенно по сопротивлению деформированию в результате радиационных ползучести и роста, а также упругим характеристикам для обеспечения размерной стабильности и целостности твэлов и ТВС (распухание, удлинение, искривление). [c.364]

Зажигание мишени. Наиболее критическим моментом обсуждаемой схемы является зажигание, которое предъявляет очень жесткие требования к поджигающему пучку. Известно, что пороговое значение параметра pR)m для распространения волны горения в DT-канале, окружённом оболочкой из тяжелого металла, составляет 0,3 — 0,4 гх хсм [28]. В обсуждаемой мишени для сжатого топлива выбирается значение (рЛ)от = 0,5 г-см и предполагается, что топливо окружено массивной оболочкой (тампером) из тяжелого металла при том же давлении. Основная роль тампера — увеличить время удержания, что позволяет минимизировать мощность поджигающего пучка. Вдобавок, такой тампер увеличивает долю выгорания DT-топлива до (/ 0,4-0,6. Плотность сжатого DT-топлива выбирается равной рот = ЮО г-см , что соответствует значениям Rdt = 50 мкм и dMoi/d = 8 мг м Эта плотность уже достаточно велика, чтобы термоядерный выход не был слишком велик, 1,3 ГДж м и в то же время не [c.62]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...