Коэффициент упругости связи

В заключение заметим, что найденная нами эквивалентная тепловая поляризуемость а,т каждого иона (8.49) существенно отличается от ионной поляризуемости при упругом смещении а,-. Величина ai была определена (см. 8.4) как коэффициент пропорциональности между дипольным моментом и внешним полем и выражалась отношением квадрата заряда иона к коэффициенту упругости связи. В случае тепловой поляризации дипольный момент, возникающий при перемещении каждого иона, постоянен, и не зависит от напряженности поля (Р=еб). Поэтому поляризуемость каждого иона обратно пропорциональна полю Е [c.287]

V — коэффициент упругой связи между ионами. [c.7]

V — молярная концентрация, кинематическая вязкость, коэффициент упругой связи [c.7]

V — коэффициент упругой связи между ионами. Время ионной поляризуемости Этот [c.68]

V — коэффициент рекомбинации кинетическая вязкость коэффициент упругой связи р — плотность удельное сопротивление [c.9]

Теорема 5.7.4 (Карно). Пусть к системе материальных точек с идеальными связями внезапно приложены активные удары Р и идеальные при ударе упругие связи, так что вновь полученная система связей сохраняется при ударе, включает действительное перемещение в множество виртуальных и обладает коэффициентом восстановления ае. Тогда изменение кинетической энергии системы из-за удара выражается формулой [c.436]

Полученный результат обычно формулируют следующим образом если на систему материальных точек мгновенно наложены идеальные, стационарные, упругие связи, то в процессе удара происходит потеря кинетической энергии, равная кинетической энергии системы от потерянных скоростей, умноженной на коэффициент [c.489]

Физическими предпосылками, положенными в основу установления связи фрактальной размерности с предельной поперечной деформацией является следующие [18] классическая механика в однородной изотропной модели твердого тела использует три коэффициента упругости, являющихся характеристиками состояния вещества модуль Юнга Е, модуль сдвига G и коэффициент Пуассона V, определяемый отношением поперечной деформации к про- [c.100]

Но, как мы убедились, заранее эти силы знать и не нужно, А после того как задача о движении решена, мы можем определить и те силы, с которыми связи действуют на ускоряемое тело, напрнмер силу (5,7) в рассмотренном выше примере. Мы могли бы пойти, если это понадобится, еще дальше и найти деформации абсолютно жестких связей, зная их упругие свойства, в частности в рассмотренном примере по величине силы найти растяжение инти, если нам известен ее коэффициент упругости. [c.173]

Симметричность структуры анизотропных тел приводит к связям между коэффициентами упругости. Мы рассмотрим некоторые частные случаи упругой симметрии. [c.66]

Связь компонентов тензора коэффициентов упругости и тензора модулей упругости с обычными техническими постоянными [c.49]

Упругое скольжение, как было указано выше, зависит от нагрузки, от момента М2. Характер этой связи неизвестен для фрикционных передач, но он известен для передач ременных, в которых коэффициент упругого скольжения связан с нагрузкой линейно. Будем предполагать, что и во фрикционных передачах он также линейно связан с моментом М2, [c.249]

Таким образом, толкатель можно рассматривать в качестве двухмассной системы с упругой связью и с заданным кинематическим возбуждением одной из масс. Считая коэффициент жесткости равным с н/м, для нижнего конца можно на- [c.275]

В спиральных камерах при обычных соотношениях размеров, если рассчитывать по (П1.50), коэффициент т] > 0,8. Учитывая, что фланец имеет разрыв в месте расположения статора, обычно принимают т) = 1,0, что равнозначно пренебрежению влияния упругой связи, оставляя некоторое возможное упрочнение в запас. [c.76]

На рис. 85 показана схема одного из простейших центробежных вибраторов, который состоит из звена с массой т.2, упругой связи с коэффициентом жесткости с и неуравновешенной массы mi, приводимой во вращение от двигателя с моментом инерции /д. Колебания звена с массой та в направлении оси х могут рассматриваться как колебания, вынуждаемые той составляющей силы инерции, которая направлена вдоль оси х и изменяется по гармоническому закону. Соответственно механизм центробежного вибратора называют колебательной системой с инерционным возбуждением. [c.292]

Пусть все частицы имеют одну и ту же массу т, расположены на расстоянии а одна от другой и связаны посредством пружин с одинаковым коэффициентом упругости /г. Обозначим, как и прежде, перемещение г-й материальной [c.117]

На рис. 14, а изображена антропометрическая модель руки. Смысл элементов модели следующий плечо /, предплечье //, плечевой и локтевой суставы рассматриваются как шарниры, тело человека — неподвижная опора, мускулы плеча — пружина с коэффициентом упругости / l, мускулы-сгибатели локтя — пружина с коэффициентом упругости /Са, мускулы ладони — пружина с коэффициентом упругости /Со- Система координат XOY (см. рис. 14, а) жестко связана со средним положением плеча /. Плечо может только колебаться относительно рассматриваемой системы координат. Любое смещение положения равновесия плеча приводит к соответствующему повороту системы координат. Поза руки оператора определяется углом сгиба руки а между плечом / и предплечьем //и углом р между направлением воздействия инструмента и осью X, связанной со средним положением плеча /. Такое определение угла р соответствует возбуждению источником, ось возбуждения которого задана в пространстве (источник достаточно жесткий и мощный), а мускулы, фиксирующие кисть относительно предплечья, достаточно мягкие (что соответствует реальному случаю,) и поэтому кисть ведет себя как пружина на шарнире. [c.67]

Сравнение их с выражениями (5.20) и (5.21) показывает, что здесь сделаны такие допущения а) = О, благодаря чему из (5.21) следует первое, соотношение (5.32) б) сечения остаются плоскими, так как величина u H)jH в (5.20) заменена углом наклона сечения г з в) введен коэффициент сдвига q. Из этого следует, что наряду с другими интерпретациями [144] модель Тимошенко можно представить как структуру типа стержня с недеформируемыми плоскими сечениями, удовлетворяющую соотношениям (5.32). Практически ее можно реализовать в виде набора жестких пластинок, соединенных невесомыми упругими связями, например в виде прокладок из более мягкого и легкого материала, которые подчиняются условиям (5.32). Шаг периодичности цепочки должен быть много меньше длин рассматриваемых в ней волн. [c.149]

Выше рассматривалось движение поршня в предположении, что упругие связи в механизме отсутствуют. Однако в производственных машинах для обеспечения обратного движения поршня часто применяются упругие связи. В простейшем случае такой связью является пружина с постоянным коэффициентом жесткости. Вместо пружины может быть использована также воздушная подушка, например в воздушно-гидравлическом аккумуляторе (см. рис. XI.3). Правда, в этом случае жесткость воздушной подушки является переменной величиной и будет определяться термодинамическим процессом, протекающим в воздушной подушке во время ее сжатия и расширения. [c.218]

Уравнения (13.16) соответствуют случаю, когда упругим соединением с коэффициентом Св связаны /-я сосредоточенная масса дискретной подсистемы и сечение с координатой х =. То непрерывной подсистемы. В практических расчетах непрерывная подсистема обычно представляется в виде вала с кусочно-посто-янным сечением, несущего сосредоточенные массы в сечениях ступенчатого изменения диаметров. Собственные спектры таких подсистем определяются известными методами [4, 97]. Считая собственные спектры локальных моделей подсистем известными, осуществим преобразование координат согласно зависимостям [c.219]

Во-вторых, допустим, что упругие связи машины невесомы и характеризуются постоянными коэффициентами жесткости. Местными же напряжениями и деформациями в местах сочленения отдельных звеньев машины будем пренебрегать в соответствии с известным принципом Сен-Венана. Волновыми движениями в упругих связях также пренебрегаем. [c.8]

Коэффициент жесткости упругой связи при растяжении (или сжатии) к определяется через линейную деформацию / упругой связи, возникшую под действием двух равных единице и противоположно направленных внешних сил р, следующим образом [c.11]

Аналогично коэффициент жесткости упругой связи при кручении С определяется через деформацию связи, выраженную величиной угла поворота сечения связи, возникшую от действия двух внешних крутящих моментов М, равных единице и противоположно направленных [c.11]

Переходный процесс двухмассовой системы (фиг. 19) может быть описан также одним дифференциальным уравнением, составленным относительно момента, развиваемого в упругой связи С12. Обозначим через <р]—угол закручивания первой маховой массы с моментом инерции Jl , <рз — угол закручивания второй массы с моментом инерции. А С13 — коэффициент жесткости или просто жесткость упругого вала между двумя массами А — постоянный внешний момент, приложенный к первой массе УИ3 — постоянный внешний момент, приложенный ко второй массе. [c.26]

При любых электронных переходах происходит изменение свойств электронной оболочки, что должно найти отражение в такой важной энергетической характеристике молекулы, как кривая потенциальной энергии. Иными словами, в разных электронных состояниях вид кривых Еа г) молекулы должен быть в общем случае различным. При этом возникают разные возможности в возбужденном состоянии может иметь место увеличение или (чаще) уменьшение энергии диссоциации, уменьшение или (чаще) увеличение равновесного расстояния, наконец, возбужденное состояние вообще может оказаться неустойчивым. Каждому электронному состоянию отвечает своя потенциальная кривая Еп г) и, следовательно, своя собственная колебательная частота Vкoл, которая меняется при переходе из невозбужденного электронного состояния в возбужденное благодаря изменению коэффициента упругой связи к. Поскольку меняется расстояние между ядрами Ге, меняется и момент инерции / молекулы, что влечет за собой изменение и вращательных уровней. Каждой потенциальной кривой, каждому электронному уровню отвечает своя совокупность колебательных и вращательных уровней (см. рис. 33.1). Полная энергия молекулы в данном состоянии [c.243]

В случаях, когда с О, необходимо, чтобы внутреннее поле было велико, а коэффициент упругой связи мал. Как уже указывалось, если в кристаллах вдоль определенных направлений большие ионы кислорода чередуются с маленькими катионами с большим зарядом, то в таких кристаллах может возникнуть большое внутреннее поле. Эти условия осуществляются в кристаллах со структурой типа перовскита, трехокиси рения, пирохлора и некоторых других. Коэффициент упругой связи определяется размерами элементарной ячейки и ионов и зависит от характера химических связей в кристаллах. У подавляющего большинства сегнетоэлектриков кислороднооктаэдрического типа малый катион (Т , ТГ ) окружен шестью ионами кислорода. [c.78]

Используя экспериментальные данные по Ж-спектру, можно рассчитать коэффициенты упругой связи щелочно-галлоидных веществ и окислов. Такой расчет в приближении одномерного идеального кристалла типа АВ и АВСВ был проведен в работах [з и ]. [c.59]

Оценка ошибок стабилизации с успокоителем сухого трения и упругой связью с корпусом КА затруднена. В первом приближении в этом случае можно пользоваться формулами (6.74), (6. 75) или (6. 78), (6. 79). На рис. 6. 10 в качестве примера изображен процесс колебаний КА относительно МПЗ, рассчитанный на ЭЦВМ, применительно к следующим данным орбита — круговая магнитополярная высотой около 800 км, магнитный момент у=120 А-м , момент сухого трения Мт = 3-10 Н-м, коэффициент упругой связи с=4-10 3 Н-м/рад, момент инерции КА 7=150 кг-м2. На начальном участке наблюдается некоторый переходный режим, вызванный влиянием начальных условий. Процесс устанавливается к концу витка, где утах 5,5-+7,5 ". Рассчитанные по формулам (6.74) и (6.78) значения утах составляют соответственно около 6,5° и 2,75°. [c.150]

Все выводы предыдущего параграфа справедливы при предположении, что источник внешнего воздействия на систему обладает бесконечно большой мощностью. Только в этом случае можно считать постоянными амплитуду напряжения (генератор напряжения) или амплитуду тока (генератор тока) и не учитывать обратное влияние системы на источник колебательной энергии. Учтем теперь, что реальный источник обладает конечной мощностью, и колебательная система оказывает на него обратное воздействие Рассмотрим механическую систему, эквивалентная схема кото рой представлена на рис. 10.17. Возбуждаемая струна характе ризуется плотностью р, натяжением Т и плотностью сил трения h В центре струны через пружину связи с коэффициентом упру гости k подключен генератор механических колебаний. Генера тор представлен в виде резонатора с массой М, образованного пружиной с коэффициентом упругости k и элементом трения, характеризуемым коэффициентом крез- Автоколебательные свойства резонатора учтены зависимостью йрез от амплитуды колебаний. Эта зависимость приведена на рис. 10.18 (мягкий режим). Величина Ар является амплитудой устойчивых стационарных колебаний генератора в отсутствие связи со струной. [c.341]

На рис. 21.3 показан коэффициент интенсивности напряжений в функции отношения длины трещины I к ширине заплаты Ъ для различных коэффициентов упругости скрепления Q = qEt, где q = tj iabji). Здесь коэффициент податливости точки скрепления q выражен с использованием аналогии со склеивающим веществом ta, Hi — толщина и модуль сдвига связующего вещества, [c.171]

Для алюминиевого сплава установлено, что расстояние между усталостными бороздками на изломе, размах коэффициента интенсивности напряжений и модуль нормальной упругости связаны соотношением расстояние между бороздками Л 6 (AKjEy. Для алюминиевого сплава оно составляет/4 24 (AKIE) . [c.49]

И зона застоя в системе отсутствует (43). Это объясняется мягкой характеристикой системы и растущим при увеличении амплитуды коэффициентом относительного трения на составной пружине (19), (24), что отличает ее от случая введения сухого трения во всю упругую связь. В последнем случае условие конечности амплитуды (49) эквивалентно условию попадания собственной частоты системы в зону застоя, так как при Фс = onst, ф = onst на основании формул (43), (46), (49) [c.17]

Характеристики упругих связей и их приведение. При деформации любого упругого элемента возникает восстанавливающая сила F или восстанавливающий момент (рис. 10, а). Под коэффициентом жесткости понимают производную с = dFldx, где х — [c.32]

Модели и натурные конструкции могут испытываться на амортизаторах или упругих связях. При этом связи желательно устанавливать в узлах исследуемых форм колебаний. Необходимо контролировать потоки энергии, проходящие через связи и амортизаторы в фундамент или прилегающие конструкции, особенно при измерении демпфирующей способности системы. Уходящую через связи энергию можно оценивать по работе сил, действующих в местах присоединения связей, для чего необходимо предварительно измерить динамическую жесткость присоединяемых конструкций в указанных точках. Измерение амплитудно-частотных характеристик и форм колебаний конструкций с малыми коэффициентами поглощения требует достаточно точного поддержания частоты возбуждения, что может осуществляться генераторами с цифровыми частотомерами. При изменении частоты на = 8/а /2/7с в окрестности резонансной частоты / амплитуда колебаний изменяется на 30% (см. 1.3). Чтобы поддерживать амплитуду колебаний с точностью +30%, частота не должна изменяться больше чем на 8/о /2/л. Измерение вибраций невращающихся деталей осуществляется с помощью пьезокерамических акселерометров с чувствительностью 0,02—1 B/g. Акселерометр ввинчивается в резьбовое отверстие в конструкции или приклеивается. В случае необходимости получить информацию о колебаниях конструкции в большом числе точек (например, при анализе форм) датчик последовательно приклеивается в этих точках пластилином. При исследованиях вибраций механизмов, когда необходимо получить синхронную информацию с нескольких десятков датчиков, сигналы записываются на магнитную ленту многоканального магнитографа. Датчики делятся на группы так, чтобы число датчиков в группе соответствовало числу каналов магнитографа, а один из датчиков, служащий опорным для измерения фазы между каналами, входит во все группы. [c.147]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...