Температурные швы (железобетонных конструкций) 782, VII

Однако изготовление машиностроительных железобетонных конструкций трудоемок (сборка форм, особенно металлических, установка и выверка базовых металлических деталей, установка и натяжение арматуры). Недостатком является также длительность технологического цикла и необходимость выдерживать отливки в течение 15 — 20 суток при контролируемой температуре и влажности. Этот недостаток устраняют температурно-влажностной обработкой, после которой прочность бетона за 6 —8 ч достигает 70% расчетной. [c.195]

Температурный коэффициент линейного расширения бетона в среднем составляет 10 10 , что близко к коэффициенту линейного расширения сталей и способствует совместной работе этих материалов в железобетонных конструкциях. [c.304]

Использование в процессе опреснения дистилляцией гидрофобных теплоносителей как промежуточных греющих сред для контактного нагрева исходной воды позволяет исключить накипеобразование, устранить дорогостоящие теплообменные поверхности, поднять кратность концентрирования ее, снизить температурные недогревы в ступенях, применить железобетонные конструкции аппаратов. [c.47]

Расчеты на ползучесть. Учет влияния ползучести бетона имеет суш,ественное значение при изучении температурно-усадочных деформаций бетонных сооружений, а также для исследования напряженно-деформированного состояния железобетонных конструкций, особенно предварительно напряженных. Так как соответствующие расчеты требуют специальных знаний в области названных конструкций, на их рассмотрении мы не останавливаемся. [c.423]

По конструктивным признакам склады бывают открытые и полузакрытые. Открытый склад представляет собой открытый участок территории, спланированный с учетом образования необходимых уклонов для стока дождевых вод. На таких складах хранят непортящиеся от атмосферных и температурных влияний материалы, изделия, конструкции и оборудование (металлоконструкций, железобетонные конструкции и изделия, провода и тросы). [c.292]

Под действием статических или динамических нагрузок, температурных перепадов и возникающих вследствие этого температурных деформаций, а также способности бетона давать усадку железобетонные конструкции дают трещины, величины раскрытия которых часто превышают допустимые расчетные. Поэтому покрытия должны быть эластичными. Между тем, по данным исследователей [83], перхлорвиниловые покрытия и покрытия на основе смолы СВХ-40 недостаточно эластичны они начинают разрушаться при ширине раскрытия трещин более 0,02— 0,05 мм. [c.97]

При использовании интегрального метода расчета температурного режима пожара без учета его начальной стадии со строительными конструкциями, вопрос об устойчивости которых решается на развитой стадии пожара (железобетонные конструкции, огнезащитные металлические конструкции и т.д.), коэффициенты теплоотдачи определяются из следующих соотношений. [c.236]

Выражения для коэффициента теплоотдачи (5.31), (5.43) и (5.44) применяются на затухающей стадии пожара в диапазоне изменения среднеобъемной температуры Гв 1 <Г<7 шах. Обычно в этом диапазоне изменения значений среднеобъемной температуры решают практические вопросы устойчивости строительных конструкций, огнестойкость которых определяется температурой прогрева защитного слоя (изгибаемые железобетонные конструкции перекрытия, огнезащитные металлические конструкции). Для несущих железобетонных колонн и несущих стен, устойчивость которых должна определяться до полного их остывания, расчет температурного режима пожара ведется до значений Т=Тц. В этом случае в диапазоне изменения 7 о<7 <7 в 1 расчет ведется по уравнению (5.29), где коэффициент теплоотдачи ащ определяется по (5.31), (5.43) или (5.44) в зависимости от ориентации конструкции. Коэффициент [c.239]

В зданиях со смешанным каркасом (колонны сборные железобетонные, а покрытие по металлическим фермам), длину и ширину температурных отсеков принимают по нормам проектирования железобетонных конструкций для отапливаемых зданий 60 м и для неотапливаемых зданий 40 м. [c.330]

В [Л. 199] отмечено, что в конструкциях из жаростойкого железобетона максимальные температурные напряжения возникают при первом разогреве агрегата при температуре 500—700° С в зависимости от вида конструкции и типа бетона. При последующем нагреве до более высокой температуры в бетоне происходит значительное развитие пластических деформаций, жесткость конструкций и температурные усилия снижаются. [c.237]

Конструкция прокладки теплопроводов в центрифугированных железобетонных трубах с изоляцией из минеральной ваты дает возможность индустриализовать монтаж. Трубы обладают высокой механической прочностью, сопротивляемостью ударным и вибрационным нагрузкам и водонепроницаемостью, что обеспечивает долговечность труб и тепловой изоляции. Вследствие температурных деформаций теплопровода наружная оболочка не перемещается с теплопроводом и остается неподвижной. [c.198]

Основными положениями по унификации объемно-планировочных и конструктивных рещений СН 223—62 установлены правила привязки конструктивных одноэтажных промышленных зданий к разбивочным осям, обеспечивающие применение унифицированных железобетонных изделий (конструкций, узлов, деталей) индустриального изготовления при проектировании и строительстве. Этими правилами установлено, что оси колонн всех средних рядов, кроме колонн рядов, примыкающих к продольному температурному шву, и колонн в месте перепадов высот пролетов одного направления должны совмещаться с поперечными и продольными разбивочными осями. [c.55]

Неподвижные опоры, или, как их обычно называют, мертвые точки, предназначаются для закрепления отдельных участков теплопровода, не зависящих друг от друга в отношении температурных изменений. Существует много различных конструкций мертвых опор. Наиболее надежные из них — железобетонные щитовые и металлические рамной конструкции (рис. 37). [c.126]

На температурные и усадочные воздействия, которые для железобетонных рамных конструкций учитываются следующим образом [c.240]

В железобетонных фундаментах турбогенераторов должна обязательно предусматриваться расчетная арматура для восприятия растягивающих напряжении, возникающих при равномерном и неравномерном нагреве. В стальных конструкциях из-за лучшей теплопроводности перегревы распределяются на значительную длину. Температурные напряжения играют здесь [c.256]

Из ПЭВД изготавливают листы (ТУ 21-33-2—85), предназначенные для антикоррозионной защиты конструкций из сборного и монолитного железобетона. Листы выпускают шириной 1884 ( + 6 —12) мм и длиной 86 ( 1,5) м при толщине листа 6=1 мм, длиной 56 ( 1) м при 6=1,5 мм и длиной 27,5 ( 0,5) м при 6 = 2 и 2,5 мм. Температурный диапазон эксплуатации— от - -50 до —40° С, прочность при растяжении при [c.75]

Пример. Пусть требуется уложить рельсовые плети типа Р65 износ отсутствует, площадь поперечного сечения этих рельсов равна 82,6 см шпалы железобетонные (1840 шт/км) балласт щебеночный. Наибольшая температура рельсов равна Ц-58°С, а наименьшая —30°С. Следовательно, годовая температурная амплитуда составляет 58- -30=88°С. Из рис. 2.3 видно, что в прямых для указанной конструкции пути допустимая температурная сила составит примерно 2160 кН (220 тс). Фактическая температурная сила при заданной амплитуде может быть определена так. Если не учитывать силы угона, то температурная сила в двух рельсах равна произведению числа 245 или 25 (соответственно для кН или кгс) на две площади поперечного сечения рельсов и на приращение температуры от момента их укладки. [c.51]

Рис. 2.3. Зависимости допустимых продольных температурных сил от плана и конструкции бесстыкового пути д 2 — рельсы Р75, железобетонные шпалы соответственно 2000 и 1840 шт/км 3 — рельсы Р75 деревянные шпалы 2000 шт/км 4 — рельсы Р65, железобетонные шпалы 2000 шт/км 5 —рельсы Р75, деревянные шпалы 1840 1ст/км 6 — рельсы Р65, железобетонные шпалы 1840 шт/км 7 — рельсы Р50, железобетонные шпалы 2000 шт/км 5 — рельсы Р65, деревянные шпалы 2000 шт/км 9 — рельсы Р50, железобетонные шпалы 1840 шт/км 0 — рельсы Р65, деревянные шпалы 1840 шт/км // — рельсы Р50, деревянные шпалы 2000 шт/км

При защите железобетонных или металлических конструкций наливных сооружений футеровка, обладающая высокими прочностными показателями и жесткостью, может работать как самостоятельный вкла-дыщ , установленный в железобетонный, металлический резервуар или другое сооружение. Проектирование конструкций таких сооружений, в том числе и прочностные расчеты, выполняются, как правило, без учета антикоррозионной защиты. При температурных воздействиях деформации металла в 2—3 раза боль-ще, чем у футеровки, поэтому при нагревании или охлаждении сооружения в зависимости от распределения температуры по сечению наблюдаются две схемы работы металла и футеровки. [c.88]

Для юготовления железобетонных конструкций применяют качественный портланд-цемент, представляющий собой тонкоизмельченную предварительно обожженную около 1500 С силикатную смесь, состоящую из известняка, глины и кварцевого песка. Обычный состав обожженного цемента 65-70% СаО, 20-.25% SiO , 8-10% AI2O3, 2-5% Fe Oj. При взатгмодействии с водой цемент твердеет, превращаясь по истечении некоторого времени в прочную монолитную массу. Для правильного твердения необходима температура не ниже. 15—20°С и повышенная влажность окружающей среды. Твердение замедляется при понижении температуры, особенно ниже нуля. С целью ускорения твердения цемент подвергают температурно-влажностной обработке (пропариванию). [c.192]

Александровский С. В. Расчет бетонных и железобетонных конструкций на температурные и влажностные воздействия (с учетом нолзучести). Стройиздат. М., 1966. [c.157]

Объемный вес обычного бетона 2200—2600 кг/м . Марки бетона 25, 35, 50, 75, 100, 150, 200, 300, 400, 500 и 600 (обозначают величину прочности в кГ см при сжатии образцов 20X20X20 см в 28-дневном возрасте). Для сборных железобетонных конструкций и деталей применяется бетон марки 200—250, а для предварительно напряженного железобетона — 300—600. Плотность, водонепроницаемость, морозостойкость и другие свойства бетона подвергаются регулировке и могут быть высокие. Коэффициент температурного расширения бетона 0,00001. Коэффициент усадки 0,00015 (на 1 м длины 0,15 см). Бетон не обладает упругими свойствами, но [c.517]

Порлизол применяется для заделки температурных и осадочных швов при строительстве коллекторов и камер из сборных элементов и железобетонных конструкций. [c.117]

Такое предположение было бы правильным, если бы замоноли-ченные стыки представилось возможным выполнить и сохранить в процессе эксплуатации, по аналогии с обычными железобетонными конструкциями, обладающими способностью свободно сжиматься и расширяться при температурных деформациях без потери монолитности. [c.199]

Из многочисленных видов внутренних напряжений немеханического происхождения наибольшее практическое значение в современной технике имеют термические или температурные напряжения. При нагреве и охлаждении конструктивных элементов машин, механизмов, установок, аппаратов возникновение значительных температурных градиентов, связанных с интенсивной теплопередачей, вызывает резко меняющиеся (как от точки к точке тела, так и в каждой точке во времени) термические напряжения. Особенно важны эти напряжения для конструкций паро -и турбостроения, химического машиностроения, авиационной и ракетной техники и атомных реакторов. В последних плотность тепловыделения достигает 10 ккал/м , тепловые потоки—10 ккал/м ч, температурные градиенты — сотен градусов на миллиметр, изменение температуры — сотен градусов в секунду. В некоторых же случаях термические напряжения могут иметь существенное значение даже при небольших температурных градиентах, например в железобетонных конструкциях гидросооружений. [c.209]

Примечания 1. При наличии между температурными швами здания или сооружения двух вертикальных связей расстояние между последними в осях не должно превышать 40—50 м и для открытых эстакад — 25—30 м (меньшие расстояния относятся к климатическим районам 1 , Ь, Пг и Пз). 2. В зданиях со смешанным каркасом (колонны железобетонные, а покрытие по металлическим фермам или балкам) расстояния между температурными швами принимают по указаниям главы СНиП 2.03.01—84 по проектированпю железобетонных конструкций. [c.329]

Александровский С. В. Расчет бетонкых к железобетонных конструкций на температурные и влажностные. во.едействия с учетом полз> чести. М., Стройнздат, 11 1 [c.408]

ТЕМПЕРАТУРНЫЕ ШВЫ, сквозные деформационные швы (швы расширения), устраиваемые во всех крупных сооружениях, имеющих значительные размеры в длину и ширину, с целью обеспечить возможную свободу деформациям, возникающим вследствие колебаний °, а также сдвигов от неравномерной осадки опор. Эти швы имеют особое значение для железобетонных конструкций, где кроме деформаций от t° имеют еще место и деформации от усадки бетона. По причине усадки бетона перекрытия и балки с течением времени укорачиваются. Вследствие этого колонны, заделанные прочно в фундамент, искривляются внутрь. При длинных зданиях возникающие от колебаний г° дополнительные напряжения могут превзойти допускаемые предельные значения, и поэтому для уменьшения их сооружение д. б, разделено на более короткие части. По Техническим условиям и нормам устройство швов расширения обязательно. В бетонных сооружениях швы располагаются через 10—20 м в зависимости от размеров элементов сооружения и степени обеспечения для пих свободы деформаций. В железобетонных сооружениях швы расширения располагаются как правило не дальше 40 м. При расстояниях, превышающих указанные, требуется во всех случаях проверка возникающих в сооружении /°-ных и усадочных напрялсений. [c.401]

В период деятельности В. Г. Шухова древесина являлась одним из наиболее широко применяемых конструкционных строительных материалов, и, конечно, она нашла место в его сооружениях. Исследователи творчества В. Г. Шухова " справедливо указывали на то, что практически все строительные конструкции В. Г. Шухова, осуществленные в металле, и идеи, заложенные в них, могут быть реализованы в дереве. Наиболее ярко это можно продемонстрировать на примере строительства деревянных башен-градирен системы Шухова, которые нашли широкое применение при строительстве теплоэлектростанций в СССР. В своей основе эти башни имели конструкцию сетчатой гиперболической башни, которая многократно реализовывалась В. Г. Шуховым в металле для различных сооружений, — от водонапорных башен до Шаболовской радиомачты в г. Москве. Деревянные башни-градирни системы Шухова отличались большой экономичностью и функциональной целесообразностью. Кроме того, применение древесины в условиях эксплуатации градирен, т. е. в условиях переменного температурно-влажностного режима, давало этим башням преимущества iio долговечности по сравнению с аналогичными из стали и железобетона. Однако в тех случаях, когда сам В. Г. Шухов задумывал сооружения в дереве, он учитывал специфику этого материала, максимально использовал положительные свойства древесины и старался свести до минимума влияние ее отрицательных свойств. [c.75]

В связи с переходом на новую авиационную технику (самолеты ТУ-16, ТУ-104, ИЛ-18, ТУ-95, ЗМ, М-1) с 1954 т. были развернуты всесторонние исследования по созданию новых, более прочных конструкций жестких аэродромных покрытий, что потребовало разработки теоретических основ прочностного расчета покрытий и научного обоснования конструктивных решений. На этом этапе большой вклад в исследования внесли работы [207] Л.И. Манвелова—по обоснованию моделей грунтовых оснований и теоретическим основам расчета жестких покрытий на воздействие эксплуатационных нагрузок Б.С. Раева-Богословского и А.С. Ткаченко — по разработке методов расчета и принципов конструирования покрытий из предварительно напряженного железобетона Г.И. Глушкова — по разработке конструкций армобетонных покрытий, методик натурных испытаний плит покрытия специальными установками динамического воздействия шасси самолета при посадочном ударе и рулении А.В. Михайлова и Н.Н. Волохова — по методам расчета двухслойных покрытий и жестких слоев усиления И.Н. Толмачева — по расчету и конструированию железобетонных покрытий И.И. Черкасова — по совершенствованию моделей грунтовых оснований Л.И. Горецкого — по расчету цементобетонных дорожных и аэродромных покрытий на температурные воздействия Б.И. Демина—по разработке принципиальных подходов к проектированию сборных покрытий из предварительно напряженных железобетонных плит ПАГ, нашедших широкое применение в 60-е годы. Объем строительства аэродромных покрытий из плит ПАГ постоянно нарастал и особенно возрос в 70-80-е годы. [c.26]

Температурный шов предотвращает возникновение температурных напряжений, обусловленных колебаниями температуры наружного воздуха в конструкциях зданий большой протяженности. Температурные напряжения могут привести к деформации конструкций и появлению в здании трещин. Температурные швы допускают свободное горизонтальное смещение смежных частей здания. Они могут быть продольными 12 и поперечными 13 (см. рис. 1У.2). Температурные швы должны совмещаться с границами унифицированных типовых секций (см. 23), с перепадами высот, а еСли в здании есть осадочные швы, то с ними. О конструктивном оформлении швов и правилах привязки см. 21. Расстояние между температурными швами определяется расчетом. Без расчета, согласно СНиП П-21—75, можно назначать расстояния между температурными швами в сборных каркасных конструкциях из железобетона для отапливаемых зданий до 60 м и для неотапливаемых до 40 м, допуская увеличение этогр предела на 10%, если здание одноэтажное промышленное. [c.53]

Принятые ранее в отечественной и зарубежной практике проектные решения дымовых и вентиляционных про-Л1ышленных железобетонных труб и их антикоррозионная защита имели серьезные недостатки при конструировании таких труб не принимались во внимание данные о температурно-влажностном и гидроаэродинамическом режимах работы, отсутствовали нормативные документы по выбору коррозиеустойчивых конструкций, работающих в агрессивных средах. [c.54]

При равномерном нагреве верхней плиты по отношению к нижней, когда предусмотрена теплоизоляция по пункту 1.5 и не указаны близкие к конструкции сосредоточенные источники тепла, температурный перепад для железобетона принима- [c.240]

Тепловое воздействие в рабочем состоянии проявляется главным образом на стороне турбины, особенно вблизи паропроводов. В период сушки индуктора имеет место непродолжительное тепловое воздействие на фундамент на стороне генератора. Все нагретые части машины, в особенности паропроводы и вентили, необходимо хорошо изолировать уже перед пробными запусками. Кроме того, нагретый воздух должен иметь возможность выхода вверх (например, через отверстия в конструкциях машины). Местный нагрев конструкций фундамента может (особенно для железобетонных фундаментов) привести к значительным температурным напряжениям и к появлению трещин. Теплоизоляция должна быть такого качества, чтоба температура внешних поверхностей бетона была бы не выше 40° С. Для выполнения этого условия иногда необходимо покрытие соответствующих внешних. .поверхностей бетона теплоизолирующими плитами. [c.255]

Для расчета на равномерный нагрев верхней плиты и воздействия усадки (DIN 4024, пп. 2.251 и 2.252) в соответствии с 17 нормали DiN 1045 ( Указания по выполнению строительных конструкций в железобетоне ) вводится значение модуля упругости бегона = 210 000 Kej M и момент инерции поперечного сечения, считая его целиком бетонным. Для расчета на температурный перепад (DIN 4024, п. 2.253) принимается = = 140000 кг1см (около половины приведенного в DIN 4024 и 2.21 значения) и поперечное сечение с трещинами в растянутой зоне. [c.302]

Во ВНИИГ им. Б. Е. Веденеева на основе битума БН 70/30 разработана серия битумно-полимерных мастик битэп, изготовляемых в заводских условиях в соответствии с ТУ 401-08-515—73. Они предназначены для антикоррозионной защиты строительных конструкций, работающих в условиях переменного темпе-ратурно-влажностного режима, стен и перекрытий в помещениях с повышенным температурно-влажностным режимом, железобетонных сооружений, эксплуатируемых в условиях агрессии грунтовых вод, а также для защиты поверхностей, подвергающихся механическим воздействиям, не превышающим 0,1 МПа. Битумно-полимерные мастики нельзя наносить на влажлое основание, они непригодны в качестве покрытий, работающих на отрыв, а при механических нагрузках выше [c.50]

Материал ОКП-ПС можно наклеивать на защищаемую поверхность клеями ПЭД-Б, 88-Н, 88-НП, ВК-И, ГИПК-21-11, эпоксидно-каучуковыми компаундами и битумно-каучуковыми мастиками. Так как один слой стеклоткани смещен относительно края полиэтиленовой пленки на 70—90 мм, то это позволяет сваривать стыки пленки с помощью экструдера, например конструкции ВНИИКоррозии. Применяется материал ОКП-ПС для защиты железобетонных и металлических конструкций и сооружений в качестве самостоятельных покрытий и для устройства непроницаемого подслоя при облицовке полов и стен. Температурный интервал его применения от —60 до +60° С. [c.73]

При выборе типа железобетонных резервуаров следует учитывать, что по своей конструкции цилиндрические железобетонные резервуары по сравнению с прямоугольными более стойки к температурному воздействию, более трещиноустойчивы и более надежны при строительстве на мягком грунте и в сейсмичных районах. [c.153]

Испытания огнестойкости строительных конструкций, проведенные в Центральном научно-исследовательском институте противопожарной обороны (ЦНИИПО) при температурном режиме, принятом в примере 21, дали результаты, близкие к расчетным. Так, например, для бетонной колонны с жесткой арматурой сечением 260X360 мм (плопдадь поперечного сечения 936 см , т. е, близкая к сечению колонны в примере 21) получилась огнестойкость, равная 4 20 мин. Те же испытания показали, что железобетон с гибкой арматурой при одинаковых размерах поперечных сечений имеет огнестойкость, в 1,5—2 раза меньшую. Таким образом, испытанная колонна имела бы огнестойкость, равную [c.108]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...