Плиты неразрезные 772. 773, VII

Равномерно распределенная нагрузка. Конструкция модели. Модель выполнялась неразрезной, монолитной. Диафрагмы в соответствии с принимаемыми на практике решениями приняты в виде ферм с треугольной решеткой (рис. 2.30). Все оболочки модели имеют одинаковые размеры и армирование. Они запроектированы сферическими с размерами ячейки 2x2 м и с радиусом кривизны 2,7 м. Максимальный подъем оболочек равен 1/5 пролета. Толщина плиты по проекту в центре оболочек принята равной 7,5 мм, а в углах плавно увеличивается до 20 мм. [c.97]

Интересен вариант укладки плит непосредственно по прогонам рис. 72, б. Пролет плит здесь более значительный и вопросы прочности и особенно жесткости при поперечном изгибе имеют первостепенное значение. Для увеличения жесткости и прочности настила, если это окажется необходимым, возможно использовать трехслойные настилы с наружными слоями из древесностружечных плит с высоким объемным весом и средним слоем из древесностружечной плиты малого объемного веса. Средний слой может быть также выполнен из экструзионных плит с пустотами. При значительной длине плит каждая из них будет опираться а несколько опор и таким образом рассматриваться при расчете как неразрезная двухпролетная балка, что весьма су- [c.180]

Во-первых, расчетные схемы реальных конструкций, в особенности строительных (неразрезные балки и плиты, рамы, фермы, пространственные каркасы), были значительно сложнее схем, рассматриваемых в классических трудах по теории колебаний и необходима была разработка специальных методов динамического расчета сложных систем. Во-вторых, идеализированные предпосылки классической теории — вязкое сопротивление, идеальная упругость материала, идеализация расчетных схем конструкций и действующих на них динамических нагрузок — яе соответствовали действительным условиям работы конструкций. В-третьих, не было необходимых для динамического расчета конструкций опытных данных об эксплуатационных динамических нагрузках, о динамических характеристиках материалов и конструкций, о надежных расчетных схемах конструкций и т. д. Вследствие этого динамический расчет, например, строительных конструкций, находился в начальной стадии развития и еще не вошел в практику проектных организаций того времени (имеются ввиду 30-е годы). Единственным практическим руководством по динамическому расчету в то время был раздел в Справочнике проектировщика пром-сооружений Методы динамического расчета сооружений , составленный А. И. Лурье (1934 г.) и отражавший состояние динамики сооружений в те годы. Но к помощи этого раздела обращались только отдельные, хорошо подготовленные инженеры при проектировании важнейших объектов. Подавляющее большинство проектных организаций того времени предпочитало уклоняться от динамического расчета и продолжало применять традиционный способ динамического коэффициента нагрузки. Способ этот, как известно, состоял в том, что каждому агрегату (например, машине) с динамическим воздействием приписывался свой динамический коэффициент, больший единицы, ца который умножался вес агрегата. Динамический расчет конструкции подменялся таким образом ее статическим расчетом. Сейчас излишне говорить о том, насколько несостоятелен этот способ, игнорирующий динамические характеристики как нагрузки, так и самой конструкции. [c.21]

Стена с контрфорсами по существу представляет собой неразрезную плиту, опертую на вертикальные контрфорсы, расположенные на расстоянии 2—3 м в зависимости от высоты стены. [c.108]

Кроме расчета плиты (панели) на прочность и прогиб производится расчет наружной обшивки на местный изгиб в пролете между продольными ребрами или поперечными. За расчетную схему принимается неразрезная балка. Проверяются нормальные напряжения и местный прогиб. Нормальные напряжения от местного изгиба могут суммироваться с нормальными напряжениями от общего изгиба. Допускаемые прогибы при местном изгибе принимаются не [c.44]

Несущий остов монолитных зданий представляет собой неразрезные элементы стен, колонн, ригелей и плит перекрытий, связанных в одно целое и выполненных из легкого бетона толщиной 300-500 мм в сочетании с несущим слоем тяжелого бетона толщиной не менее 160 мм. [c.17]

В монолитных железобетонных складках изгибающие моменты, действующие в направлении волны, можно приближенно определить по схеме многопролетной неразрезной балочной плиты, единичных размеров, вырезанной из складки двумя поперечными сечениями покрытия. В этой схеме продольная ось рассчитываемой [c.124]

На рис. П.8 приведены схемы возможных конструктивных решений многопролетных покрытий с короткими оболочками (/i//2< ) из сборных элементов. В них предполагается размещение диафрагм на расстояниях, равных шагу колонн (/i=6 м). В схеме на рис. 11.8, а имеется в виду применение сборных плит длиной, равной пролету /и а в схеме на рис. 11.8, 6 — длиной, равной трем пролетам 1. Число пролетов неразрезных покрытий может быть и больше. [c.199]

Мосты, пере к р ы т ы е плитами. Плитное перекрытие применяется для мостов небольших отверстий до 5—6 м и для труб. Отличие моста от трубы заключается в том, что над плитой моста оставляется минимальное количество земли или балласта, требуемое для устройства по мосту пути. Высота засыпки над плитой трубы определяется исключительно высотой насыпи. Ширина моста зависит от ширины полотна, а длина трубы — от высоты насыпи. В обоих случаях единственным элементом пролетного строения является плита, имеющая часто утолщение в середине для отвода воды для той же цели при применении плиты одинаковой толщины на нее накладывается слой тощего бетона с уклоном к опорам. В поперечном направлении мостовые плиты имеют закраины для поддержания балласта и устройства тротуаров. Фундаменты под устоями трубы м. б. раздельными или сплошными последние застраиваются под трубами малых отверстий или при слабых грунтах тонкие фундаменты в этом случае д. б. армированы. Помимо разрезных плитных мостов и труб встречаются и неразрезные. Обычно плиты ар.мируются круглы.ми стержнями с1 = 8- [c.381]

Высота ребра неразрезных балок (как и консольных) на промежуточных опорах получается превосходящей высоту в середине пролета объясняется это значительными отрицательными моментами и небольшим количеством бетона в нижней зоне балки. Обычное увеличение высоты балки на опоре достигается рутами. Вместо увеличения высоты можно уширять ребра по опоре или соединять их понизу плитой этот прием в последнее время получил широкое распространение. [c.385]

Па фиг. 9 приведен 3-пролетный неразрезной рамный мост под ш. д. Пролеты — по 11,85 м в свету. Для уравновешивания положительных изгибающих моментов в среднем и крайних пролетах послед ше иногда делают меньше на 15—25%. Плита, покоящаяся на 2 ребрах, имеет консоли длп поддержания балласта и главное перил. Мешду ребрами поставлены высокие диафрагмы. Те из диафрагм, к-рые приходятся над колоннами, являются одновременно верхними распорками мешду ними кроме того распорки имеются еще в середине высоты колонн. [c.385]

Случай косого изгиба элементов таврового и Г-образного се-чения с плитой в растянутой зоне встречается в ригелях наружных стен каркасных зданий, при одновременном действии ветровой на грузки и нагрузки от заполнения каркаса, а также в неразрезных подкрановых балках — в сечениях с отрицательными моментами. При этом практически возможны только два случая положения нейтральной оси. [c.80]

Расчет ребер и траверс производится на нагрузки, приходящиеся на них с соответствующих участков опорной плиты. Статическая схема этих элементов выбирается в соответствии с, конструкцией башмака в виде кон- солей или балок (разрезных и неразрезных). [c.176]

По статической схеме продольные вспомогательные фермы могут быть разрезные, неразрезные и консольные. Неразрезные и консольные схемы, более рациональны, так как вес их меньше, но при этом несколько усложняются конструкции опорных узлов и увеличивается трудоемкость монтажа. Продольные фермы могут, быть использованы для крепления путей подвесного транспорта. В большепролетных покрытиях прогоны под плиты кровли рекомендуется применять облегченные — прутковые, шпренгельные, решетчатые и штампованные (см. главу 7). Горизонтальные связи при 12-мет,ро ом шаге также рекомендуется проектировать сквозными или из штампованных профилей. [c.267]

Нагрузки вызывают местный изгиб в гранях складки, заставляя работать ее. как разрезную или неразрезную плиту, опорами которой являются, ребра склад -ки. Опорные реакции от плит, передающиеся на ребра, раскладываются на направления. плоскостей граней й вызывают изгиб их в плоскости максимальной жесткости. Вследствие взаимной связности граней в ребрах. (в продольном направлении). все. грани работают совместно, й напряжения в кромках граней, прилегающих к одному ребру, должны быть одинаковыми. [c.281]

При образовании неразрезной системы пролетного строения бетонируется не только плита проезжей части, но и пространство между балками над опорами. При этом осуществляют сварку выпусков ненапрягаемой продольной арматуры балок (рис. 2.22, б). [c.59]

Эффективным является также способ, при котором объединение над промежуточными опорами производится соединением или натяжением продольной арматуры балок частично до укладки бетонной смеси в плиту, а частично после, что позволяет передать вес плиты на неразрезные сборные балки (рис. 2.22, е). [c.60]

Несущие конструкции эстакад балочно-неразрезной и рамной систем при пролетах более 50—60 м и переменной их высоте целесообразно монтировать из блоков методом навесной сборки. Навесную сборку ведут от опор уравновешенно в обе стороны до середины пролетов. Напрягаемую арматуру в консолях устанавливают вдоль верхней плиты. По окончании монтажа консолей в серединах пролетов их концы объединяют и устанавливают нижнюю напрягаемую арматуру. Статические схемы конструкции в процессе монтажа и при работе под эксплуатационными нагрузками здесь тоже разные, хотя это различие сказывается меньше из-за больших пролетов и, следовательно, большей доли усилий от постоянной нагрузки по сравнению с временной. [c.73]

Объединение в неразрезную или рамную систему постановкой дополнительной напрягаемой арматуры над промежуточными опорами осуществляется с анкеровкой ее на верхней (рис. 3.7, б) или нижней грани (рис. 3.7, в). В первом случае удобнее осуществлять натяжение с плиты проезжей части, но в зоне анкеровки возможна концентрация местных растягивающих напряжений. Во втором случае приходится возводить подмости для натяжения, но местные напряжения, будут существенно меньше и наклонная арматура улучшает работу конструкции на поперечные силы. В обоих случаях пучки напрягаемой арматуры располагают в закрытых каналах и натягивают после монтажа сборных элементов. [c.80]

Для устройства конструкции ездового полотна без деформационных швов сборные разрезные балки целесообразно объединять по плите проезжей части в температурно-неразрезные пролетные строения (рис. 3. Ю, а). Непрерывная проезжая часть может быть устроена и в эстакадах рамно-консольной и балочно-консольной систем (рис. 3.10,6). Объединение ребристых балок пролетных строений в непрерывную [c.83]

Текстолиты — слоистые пластики, изготовляемые методом горячего прессования нескольких слоев ткани или других слоистых армирующих материалов, пропитапных синтетическими смолами. Стандартные размеры плит, труб и других заготовок, выпускаемых промышленностью, приведены в справочнике [13]. Текстолитовые подшипники изготовляют резанием из стандартных заготовок, так как в мелкосерийном и единичном производствах затраты на оснастку для прессования экономически неоправданны. Прессование неразрезных втулок из текстолитовой крошки (фенолита) осуществляют при серийном и массовом производствах. [c.55]

Экспериментами в эти годы было обнаружено, что спектры частот свободных колебаний неразрезных балок на жестких опорах и рам с несмещающимися узлами имеют зоны сильного сгущения частот, в отличие от разреженных спектров частот однопролетных балок и плит. Этот результат в то время считался новым и послужил толчком к развитию теории колебаний стержневых систем. В частности с помощью теоремы о трех динамических моментах был получен аналогичный теоретический спектр частот неразрезных равнопролетных балок. [c.22]

Задачи об устойчивости плоской формы изгиба двутавровых балок решены проф. С. П. Тимошенко ). Им же исследован целый ряд задач об устойчивости кривых стержней, пластин и случаев продольно-поперечного изгиба. Эта последняя задача была впервые рассмотрена проф. Бубновым для неразрезной балки на упругих опорах ). Им же были решена некоторые задачи об устойчивости пластин. Ряд задач об устойчивости упругих плит был впервые решён академиком Б. Г. Галёркиным ). Его общий метод приближённого решения задач устойчивости упругих систем получил широкое распространение в СССР и за границей. Задача о формах равновесия сжатых стержней была подробно исследована академиком [c.672]

Однако если к частоте вынужденных колебаний ближе всего собственная частота высшего порядка, тогда имеют место формы колебаний по рис. 11.27 от а до 1 со многими узлами, которые могут рассматриваться как точки опирания продольных балок верхней плиты, как это показано на рис. VII.27. Чтобы примерно отразить это напряженное состояние, необходимо рассмотреть продольный ригель как неразрезную балку на опорах и составляющие статической, эквивалентной, центробежной силы приложить в наихудшем направлении, т. е. при определении пролетных моментов этой неразрезной балки нагрузки в пролетах прикладываются в различных направлениях вниз или вверх, а при определении опорных моментов — в одинаковом направлении для двух смежных пролетов. В горизонтальном направлении верхняя плита образует обычно горизонтальную замкнутую раму (по типу балок Виренделя). К отдельным поперечным рамам прикладываются соответствующие части Рь - 2 и т. д. эквивалентной статической силы по схемам, на рис. VII.33 и определяются изгибающие моменты в горизонтальной плоскости в предположении полного защемления продольных ригелей в соседние поперечные рамы. [c.297]

Целесообразно внутри нижней плиты под обоими рядами колонн образовать две продольные балки и затем армировать нижнюю плиту в поперечном направлении. Так как нагрузка от колонн сверху и огпор грунта заданы, не следует считать продольные балки нижней плиты как неразрезные, неподвижно опирающиеся на колонны. Напротив, по заданным внешним нагрузкам (которые ими уравновешиваются) необходимо определить поперечные силы и изгибающие моменты (см. DIN 4024, п. 2.28). Расчетными сочетаниями нагрузок по разделу I (расчет рамных конструкций) являются для продольных балок а4-с для поперечно армированной плиты а + Ь и для консольных участков ее а + с. Вид нагрузки с (горизонтальное положение центробежной силы) создает скручивание нижней плиты. В этом случае включение в расчет только продольных балок является весьма грубым приближением, которое приводит к завышению продольного армирования. [c.302]

Объединение однопролетных сборных плит в пространственную неразрезную многопролетную оболочку по схеме рис. 11.8, а можно выполнить в двух вариантах. В одном из них (см. левую сторону схемы) предусмотрена укладка арматурных стержней в продольных швах между сборными плитами над промежуточными диафрагмами для воспринятия здесь опорных изгибающих моментов оболочки. С этой же целью можно укладывать в продольных ребрах сборных плит соответствующие арматурные стержни с закладными деталями, которые на монтаже объединяют с помощью стыковых накладок. В другом варианте (см. правую сторону схемы) однопролетные оболочки превращаются в многопролетные устройством бетонных полос над промежуточными диафрагмами, в которых предварительно размещают арматурные сетки. В обоих вариантах сборные плиты в процессе монтажа работают раздельно как однопролетные, а на нагрузки, прикладываемые после их объединения,— в составе многопролетного пространственного покрытия. [c.199]

Все большее применение получает железобетонный кессон. Оя может быть применен при самых сложных очертаниях фундамента и значительно уменьшает расход металла, сохраняя вследствие однородности материала хорошую связь между всей массой кессона и кладкой опоры. При малых размерах железобетонный кессон представляет монолитный ящик, состоящий из потолка и стенок. При больших размерах железобетонный кессон представляет сложную конструкцию из рам ребристых балок и плит, которые здесь имеют то же назначение, что балки с консолями и металлическая обшивка в железном кессоне. Потолок камеры обьгано представляет сплошную неразрезную плиту, опирающуюся на потолочные балки, к-рые передают вертикальную нагрузку потолка на боковые стены, заканчивающиеся в нижней части в форме ножа. На [c.67]

Расчет плиты. В отношении расчета плиты м. 6.5 1) с рабочей арматурой одного направления такую плиту рассчитывают как простую разрезную или неразрезную балку 2) с. JMH перекрестной рабочей арматурой такие плиты рассчитывают как пластинки, свободно или несвободно лежащие по контуру. Если отношение сторон меньше 1 2, то плиты рассчитываются как балочные по мень-П1ему пролету. См. Пластины, Балки нераз-резные и Конструкции зюелеаобетонные. [c.394]

Балки. При определении деформации и расчета жесткостей статически неопределимых балок плита независимо от ее размеров вводится в расчет на всем протяжении полностью. Давление от плиты на балки проезжей части определяется в предположении, что плита разрезана над осями балок. При ))асчете временной нагрузки разрешается учитывать упругое распределение ее плитой. Многопролетные балки с разными пролетами рассчитываются по ф-лам длп неразрезных балок. Расчетные моменты балок проезжей части с равными пролетами и с упругой заделкой на крайних пролетах разрешается определять след. обр. Все максимальные и минимальные пролетные моменты принимаются равными моментам среднего пролета пятипролетной балки также все максимальные и минимальные опорные моменты принимаются равными моментам средних опор пятипролетной балки. Расчетный момент крайней опоры принимается равным половине расчетного момента средней опоры. Однопролетные поперечные балки рассчитываются как свобод-нолежащие, но арматура на опоре проверяется на опорный отрицательный момент, равный 1/з наибольшего момента в пролете. Общий метод расчета неразрезных балок см. Балки неразрезные. [c.394]

В башмаках, опорная плита которых укреплена ребрами-- и траверсам.й, расположенными так, что разделенные ими участки опорной плиты имеют отношение ббльшей стороны к меньшей, не превышающее 2, опорные плиты рекомендуется рассчитывать как неразрезные плиты с учётом работы их в двух направлениях (рис. 5.17, е). [c.174]

В башмаках, имеющих ребра и траверсы, расстояния между ними рекомендуется назначать так, чтобы толщина плйТы не превосходила 40 мм. Расчет -гравере и ребер башмака, производится на-приходящуюся на них нагрузку, передаваемую опорной плитой. Статическая схема этих элементов принимается в зависимости от конструкции башмака в виде консоли (рис. 5.16, б) бадш на двух опорах с консолями (рис. 5.16, г) или ез них (рис. 5.16, б) неразрезной балки (рис. 5.17, е) стержня, работающего на сжатие (подкос на рис. 5.16, (3 я рис. 5.17, д) и т. и. [c.174]

В соответствии с жонструкцией башмака опорная плита его состоит из ряда участков, которые в статическом отйошении могут рассматриваться как консоли, однопролетные и многопролетные неразрезные балки или как плиты, работающие в двух направлениях. Каждый отдельный участок опорной плиты внецентренно сжатой оловны следует рассчитывать tia равномерно распределенную нагрузку по наибольшей ординате эпюры напряжений под плитой, соответствующей рас-, считываемому, участку. Выбор пролетов плит, соотношения между размерами пролетов и консолей при принятой статической схеме и определение толщины цл.иты производятся так же, как и для плит центрально сжатых колонн, согласно указаниям, приведенным выше. [c.176]

Стальной каркас фонаря опирается ма стальную или железобетонную стропильную ферму и запроектирован из условия раскладки крупноразмерных несущих плит лакрытия в двух вариантах 1) только размером 1,5X6 ж 2) размерами 1,5X6 и 3X6 ж с преобладанием последних. Покрытия могут быть как утепленными, так и холодными. Каркас фонарей рассчитан для Трех вариантов унифицированных вертикальных нагрузок (без собственного веса стержней фонаря, учтенного до-полнитёльно) — 350, 450 и 550 кг/м . Нормативный скоростной напор ветра принят 80 кг/ж . Усилия.в стержнях фонарей определены при невыгоднейших сочетаниях вертикальной и ветровой нагрузок. Ригель фонаря рассчитан как двухпролетная неразрезная балка. Предельный прогиб для элементов рам панелей и элемен-. тов, поддерживающих механизмы открывания, принят Vioo, для остальных изгибаемых элементов — по главе 2. [c.223]

Эстакады и путепроводы балочно-разрезной системы имеют опоры, обеспечивающие передачу на грунт вертикальных давлений от двух опорных частей пролетных строений и горизонтальных усилий от тормозной или центробежной сил. В местах расположения деформационных швов от проезжающих автомобилей возникают удары, увеличива ющие усилия и напряжения в сечениях пролетных строений. Этого недостатка лишены температурно-неразрезные пролетные строения, состоящие из разрезных балок, объединенных по всей длине непрерывной плитой проезжей части. Такие пролетные строения по статической схеме занимают промежуточное положение между разрезными и неразрезными. [c.34]

Криволинейные пролетные строения собирают из сборных элементов разной длины при большой кривизне эстакады (рис. 2.15, в) и из элементов одинаковой длины при малой ее кривизне (рис. 2.15, г). Криволинейную поверхность краевым элементам можно обеспечить соответствующей формой опалубки для омоноличиваемого бетона. Возможно также применение элементов с криволинейной фасадной поверхностью. Разрезные плитные элементы могут быть объединены в температурно-неразрезное пролетное строение. При этом сборные элементы, подходящие к промежуточной опоре из смежных пролетов, могут быть расположены на ее ригеле вразбежку и затем омоноличены плитой проезжей части из самонапряженного бетона (рис. 2.16). [c.53]

Температурная неразрезность образующейся системы обеспечивается сваркой закладных деталей, установленных по боковым граням плитных блоков. В надопорных сечениях сборные элементы отделяются от монолитной плиты проезжей части упругими прокладками из битумной мастики или рубероида. Подобные конструкции в сравнении с рассмотренными выше позволяют сократить число сборных элементов, устанавливаемых в поперечном сечении эстакады. [c.53]

Сборные разрезные плитные пролетные строения целесообразно объединять в температурно-неразрезные по плите проезжей части или по продольным швам омоноличивания (рис. 3.5, д). [c.78]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...