Уравнение движения базовое

V, V - среднерасходная скорость (среднерасходная скорость в пределах пограничного слоя) поперечная скорость в уравнениях движения и - скорость на границе вязкого подслоя щ, - базовая скорость [c.4]

Таким образом, при рассмотренных выше методе аппроксимирования приведенного момента и линеаризации уравнения движения машинного агрегата задача численного интегрирования системы дифференциальных уравнений сводится к вычислению интегралов с переменным верхним пределом. Заметим, что функции Мс (ф, ф) и J (ф) часто задаются в табличной форме. При этом значение кинетической энергии оказывается необходимо вычислять только для определенных (базовых) точек. [c.319]

Рассмотрим вначале условия деформации амплитудно-фазо-вой характеристики. Если при переходе к безразмерной форме записи уравнения движения системы базовые значения координат выбраны так, что коэффициент К в уравнении (5.40) становится равным единице, то начальной точкой характеристики будет точка с координатами ы = 1, и = 0. Характерной линией нри построении частотной характеристики служит прямая и = I. При определенных значениях параметров электромагнитного управляющего элемента характеристика может деформироваться в го-330 [c.330]

Если внешнее воздействие ( ) является гауссовскими или выражается через вспомогательный гауссовский процесс, то на основании уравнения движения (4.75) можно вывести соотношение для корреляционной функции базового процесса (t). Корреляционная функция Ко (т) = ( о (О о должна подчиняться линейному дифференциальному уравнению типа (4.91). Покажем это. [c.112]

Расчетные уравнения составляют на основании базовых уравнений. Базовыми называют уравнения, по образцу которых составляют расчетные уравнения для всех элементов пневмопривода. Такими уравнениями являются уравнение движения подвижной детали, а также термодинамические уравнения сохранения энергии и массы воздуха для полости. [c.108]

Базовое уравнение движения в безразмерной форме имеет вид [c.116]

В расчете безразмерных коэффициентов линеаризованных уравнений движения в качестве базовых величин принимались значения параметров двигателей при расчетных режимах (см. таблицу), скорость полета 1/баз =230 м/с. Кроме того, было принято, что момент инерции вращающейся массы ротора / = 20 кг м , а степень редукции /ред =1 2. [c.60]

Из уравнения (1.17) следует, что все степени свободы в процессе колебания с собственной частотой совершают синхронное движение. Таким образом, конфигурация конструкции не изменяет своей базовой формы, а меняются только амплитуды. [c.48]

Разность между базовым и новым движением называют допол нительным движением, вызванным изменением параметров х . Ха, хц. Оно описывается уравнением [c.151]

В данной главе рассматриваются базовые понятия механики сплошных сред. Даются уравнения для описания движения сплошных сред, полей скоростей, теории деформаций. Также рассматриваются классификация сплошных сред и формулировка основных задач, методы подобия и размерности. [c.112]

Решение системы дифференциальных уравнений (3.17) в замкнутом виде затруднительно. Численное решение может быть получено с использованием ЭВМ согласно структурной схеме алгоритма (рис. 3.6). Из обобщенной кинематической схеме при устранении составляющих движений образуются соответствующие базовые и комплексные способы. [c.60]

Если функция тока гр задана безотносительно к законам движения жидкости, модель (1.3) является кинематической. Проблема динамической совместимости состоит в том, что гр должна удовлетворять соотношениям, вытекающим из динамических уравнений. По-видимому, первая нетривиальная динамически согласованная и имеющая геофизическое значение двухмерная модель, проявляющая детерминированный хаос, была проанализирована на примере классического вихря Кида [37, 24]. В качестве перспективных для исследования хаотической адвекции класс простых динамически согласованных моделей был предложен на основе концепции фоновых течений, развитых для базовых моделей геофизической гидродинамики в работах [6, 5]. [c.473]

Рассмотрим движение пассивного и активного КА в процессе их сближения, пренебрегая возмущениями от несферичности Земли, а также возмущающими факторами более высокого порядка малости. При математическом описании процесса параметры движения активного КА обозначим индексом а . Дифференциальные уравнения аппаратов в векторной форме относительно базовой инерциальной системы координат будут иметь вид [c.335]

Рассмотренный нами поток твердых частиц в желобе и струя сыпучего материала представляют собой крайние случаи более общей задачи движения материала в канале, стенки которого могут быть удалены на разное расстояние от границы потока. Не нарушая общности задачи, будем рассматривать плоский поток, ограниченный вертикальными стенками. Ноток симметричен относительно оси ОХ, положительное направление которой совпадает с направлением движения частиц. В силу симметрии аэродинамического поля изучать картину движения воздуха будем лишь в первом квадранте выбранной системы координат ХОУ. В качестве базовых соотношений при исследовании аэродинамических процессов используем безразмерные уравнения динамики (54) - (56), которые при условии Нт N перепишем в виде [c.221]

В рамках нелинейной теории разработан метод решения стационарных задач о движении контура вблизи границы раздела двух жидкостей. Жидкость в каждом слое идеальная, несжимаемая, тяжелая и однородная, обтекание контура бесциркуляционное. Система интегральных уравнений задачи содержит в качестве неизвестных интенсивности вихревого слоя, моделирующего границу раздела, и слоя источников, расположенных вдоль контура, а также функцию, описывающую форму границы раздела жидкостей. Решение этой системы основано на использовании метода Ньютона и метода панелей высокого порядка. На основании разработанного численного метода проведен эксперимент по решению задач о движении кругового цилиндра и вихря заданной интенсивности под свободной поверхностью весомой жидкости. Полученные результаты обсуждаются на фоне линейной теории волн малой амплитуды, примененной для решения этих же задач. Сделан вывод о существенном влиянии нелинейности на форму свободной поверхности. Обнаружено, что решение нелинейных стационарных задач существует только в определенной области базовых параметров. [c.126]

Будем вначале рассматривать консервативную ценную п-мер-ную динамическую модель с варьируемым коэффициентом жесткости одного соединения (/, к). Положим, что для исходного (базового) варианта модели при базовом значении варьируемого коэффициента гкесткости методами, изложенными в 14, определены собственные значения s = 1,. .п, и модальная матрица модели Яо = гМ- Тогда уравнение движения этой модели можно записать в каноническом виде [c.260]

Решение. Выберем неподвижную систему ортогональных координат xyz с началом в точке А так, чтобы ось Ау проходила через точку О и плоскость yAz совпадала с плоскостью движения базового четырехшарнирника ОАВЕ. В этой системе координат составим параметрические уравнения траекторий движения точек, ограничивающих отрезки продольных осей звеньев, относительное движение которых исследуется. [c.80]

Ключевым параметром базовых моделей и атрибутов AVO анализа является отношение Vp/V Это не случайно отношение К /К давно известно сейсморазведчикам как мощный индикатор вариаций вещественного состава пород - их литологии и типа флюидонасыщения, и кроме того, скорость - параметр, непосредственно измеряемый в разведочной сейсмологии. Однако изначальные уравнения Цёппритца выводились из условий непрерывности напряжений и смещений на границе раздела для уравнений движения (1.15)-(1.17), включающих не скорости и плотности, как модели (6.1), (6.5), а плотности р и константы Ляме X и ц. Из этой пары константа ц определена как модуль сдвига (жесткость), а величина X была введена для упрощения формул и такого же четкого физического определения, как ц, не имеет. Её смысл можно установить из выражения К=Х + (2/3) ц. Реальное тело может иметь нулевую жесткость (у жидкостей и газов = О, т.е. нет сопротивления сдвигу) при ненулевой несжимаемости К = Kj = X, но не может иметь нулевую несжимаемость при ненулевой жесткости. Таким образом, константа X может рассматриваться как добавка к минимально возможной несжимаемости реального твердого тела, равной (2/3)ц. [c.194]

До сих пор в рассмотренных универсальных уравнениях, описывающих кинематические парамезры турбулентного движения в гидравлически гладких трубах, в качестве масштаба скорости принималась динамическая скорость. Универссшьные законы распределения скоростей могут быть даны и через другие масштабы, например, через базовый масштаб скорости (и-и .). Учитывая связь между разными масштабами скорости, получим следующее универсальное уравнение распределения скоростей [c.82]

Динамику гаммы пневмоопор рационально исследовать при помощи программы широкого профиля [5]. Такая программа строится на основе базовой системы нелинейных дифференциальных уравнений. При расчете правых частей учитываются присущие движению ограничения и нелинейности. Предлагаемая обобщенная модель построена при допущении квазистационарности [c.128]

Базовая система уравнений (1) — (10) описывает динамику всех возможных переходов из одного устойчивого состояния модуля в другое в зависимости от вида выполняемой логической функции и изменений внутренних состояний пневмореле, характеризующихся движением мембранного блока, квазистационар-ными процессами адиабатического течения газа в дросселях и изотермическими изменениями параметров состояния газа в камерах. Практически в связи с тем, что многие переходы не вызывают изменения внутренних и внешних состояний модуля или же являются идентичными, нет необходимости исследовать динамику всех переходов. Например, в модуле, выполняющем функцию И [8], подача единичного входного сигнала в сопло не вызывает изменения даже внутреннего состояния пневмореле, а подача единичного входного сигнала в глухую камеру приводит к перемещению мембранного блока из одного крайнего положения в другое, но не изменяет внешнего состояния модуля. Примеры идентичных переходов будут приведены ниже. [c.81]

Если возмущения, вызванные движением летательного аппарата и деформацией его частей, малы, то задача решается в упрощенной постановке [2.6,2.7,2.27]. Предположение малости возмущений позволяет существенно уменьшить трудности решения задачи благодаря линеаризации основных уравнений и условий. Кроме того, в этом случае нет необходимости заново решать задачу нового закона движения. Достаточно решить некоторые базовые задачи (например, о единичном сту-пенча1Ч)м по т воздействии), а переход к произвольным зависимостям от времени и произвольным значениям безразмерных частот р осуществляется с помощью интегральных соотношений (методом свертки) [2.6], [c.49]

Решая это уравнение, получим законы движения сначала кривошипа (Р2(ос), а затем и ведомого звена 94(a) шарнирного четырехзвенника на второй стадии движения, а также построим базовый участок профиля кулачка, при этом = ф = onst. [c.336]

Зависимость (4,26) является толыш базовой дроссельной характеристикой, но для расчетов системы регулирования ее недостаточно. Она должна быть дополнена зависимостями расхода от характерных параметров системы регулирования. Например, зависимостью расхода от угла поворота валика, приводящего в движение дроссель. Именно такая совокупность основЕюго уравнения (4.26) и дополнительных уравнений на практике и трактуется как дроссельная характеристика двигателя. [c.187]

Рассмотрим случай экспоненциального управления сближением в центральном гравитационном поле. Будем считать, что базовый аппарат находится на известной опорной орбите, и управляющие ускореиня АКА во время сближения формируются непрерывно. Относительное движение АКА рассматриваем в орбитальной системе координат OXYZ, центр которой совпадает с центром масс базового аппарата. В зтом случае линеаризованные уравнения относительного движения будут иметь вид (13-12). [c.365]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...