Температуры расчет для несжимаемой жидкости

Тензорного произведения методы 176 Температуры расчет для несжимаемой жидкости 284—294 [c.6]

Тензорного произведения методы 176 Температуры расчет для несжимаемой жидкости 284—294 Теплопроводности уравнение 37, 148, [c.610]

В паропроводах низкого давления (например, в отопительных системах) удельный вес пара и его температура в процессе движения изменяются так мало, что расчеты можно производить го формулам для несжимаемых жидкостей. [c.274]

При малых дозвуковых скоростях расчет производится так же, как для несжимаемой жидкости. При больших дозвуковых скоростях (0,2<Л1< 1), чтобы учесть сжимаемость газа, коэ()фициент теплоотдачи относят к температурному напору, вычисленному по температуре торможения газа, т. е. в этом случае [c.299]

W — средняя скорость газа в данном сечении трубы а — скорост звука при средней массовой температуре Т в том же сечении. При значениях М 0,3 расчет производится так же, как для несжимаемой жидкости (см. выше). При значениях 0,3 М 1 следует учитывать влияние сжимаемости газа. В этом случае местный коэффициент теплоотдачи, вычисляемый по уравнениям (2-97) и (2-99), определяется по соотношению [c.169]

При скорости газа, соответствующей М > 0,3 (М = w/a, W — скорость газа, а — скорость звука в газе), в пограничном слое заметно повышается температура в результате действия сил внутреннего трения. Поэтому в расчете теплоотдачи необходимо учитывать фактор интенсивности диссипации энергии движения и сжимаемость газа В этом случае местный коэффициент теплоотдачи, вычисляемый по формулам для несжимаемой жидкости. [c.231]

Пограничный слой при осесимметричном закрученном течении газа в канале является пространственным в том смысле, что все три составляющие скорости отличны от нуля. Его параметры, однако, зависят лишь от двух независимых переменных. Для несжимаемой жидкости в [1-4] проведены исследования пограничного слоя, основанные на использовании интегральных соотношений. Пограничный слой в сжимаемом газе при наличии закрутки внешнего потока, числе Прандтля Рг = 1 и линейной зависимости коэффициента вязкости от температуры исследовался численными методами в [5, 6], но эти исследования ограничивались рассмотрением автомодельных течений. Поэтому определенный интерес представляет расчет неавтомодельного сжимаемого пограничного слоя при наличии закрутки внешнего потока. Этот случай имеет большое практическое значение для определения потерь на трение и тепловых потоков в соплах. При этом для определения параметров внешнего течения могут быть использованы разработанные в последнее время эффективные методы расчета [7]. [c.533]

Рассмотрим известные авторам теоретические и экспериментальные исследования сопряженных задач при турбулентном течении жидкости. Выполнены они для несжимаемой жидкости с Рг = 1. Результаты теоретического расчета удовлетворительно согласуются с экспериментами, несмотря на принятое допущение о квазистационарном расиределении турбулентных параметров в потоке, так как нестационарное изменение температуры в жидкости слабо влияет на изменение структуры турбулентности. [c.146]

Рассмотрим порядок проведения эксперимента и обработки его результатов на примере исследования теплообмена при развитом вынужденном движении несжимаемой жидкости в круглой трубе. Для расчета чисел подобия необходимо установить определяющий геометрический размер и определяющую температуру. Обычно для труб таким размером является внутренний диаметр, а определи с-щей температурой — средняя температура жидкости в трубе 4р = = 0,5 (/вх вых)- [c.202]

В гл. 7 были рассмотрены механизм турбулентного переноса импульса и развитие турбулентного пограничного слоя несжимаемой жидкости на продольно обтекаемой гладкой поверхности, а в гл. 9 — теплообмен при турбулентном течении в длинных каналах постоянного поперечного сечения. Для расчета теплоотдачи использовалась аналогия между переносом тепла и импульса в турбулентном потоке. В настоящей главе методы аналогии применяются для расчета теплообмена между гладкой поверхностью тела и турбулентным пограничным слоем. Эта задача отличается от внутренней только тем, что при течении в каналах пограничные слои на стенках развиваются независимо лишь до определенного сечения, в котором они смыкаются. Вниз ио потоку от этого сечения течение устанавливается, т. е. безразмер-ные профили скорости и температуры в сечении не изменяются ио длине канала. В этой главе нас интересует область, в которой пограничный слой на поверхности тела развивается. Предполагается, что пограничный слой достаточно тонкий и не взаимодействует с другими пограничными слоями. [c.280]

Решение задачи о переносе массы, количества движения и энергии в пограничных слоях на телах, обтекаемых газами с большими скоростями, а также при больших температурных напорах на поверхностях тел требует учета изменения физических свойств газовой смеси с температурой и составом. Это затрудняет точный расчет таких пограничных слоев приближенный расчет требует большой вычислительной работы. В ряде работ показано, что можно рассчитать пограничные слои сжимаемой жидкости без массообмена с хорошим приближением, если в уравнениях для несжимаемого пограничного слоя значения физических параметров жидкости брать при определяющей температуре. Наиболее распространенные выражения определяющей температуры приведены в табл. 11-2. [c.337]

При выводе уравнений (2-33) — (2-35) предполагалось, что скорость изменения массы подчиняется закону истечения несжимаемой жидкости и что температура газа меняется незначительно. Пренебрегая также изменением объема во времени и величинами второго порядка малости, получаем следующую приближенную формулу для расчета изменения интенсивности скачка во времени [c.29]

Фиг. 4.5. Сравнение измеренного размера пузырька с результатами расчета для каверны, заполненной паром с постоянной плотностью и температурой, в несжимаемой жидкости с переменным полем давления [37].

Граница области течений практически несжимаемых газов. Определим предельные величины чисел М или Л, до которых энергетически изолированные и изоэнтропные течения газа можно рассчитывать как течения несжимаемой жидкости, не превосходя заданной погрешности б7о в определении параметров. Максимальная ошибка при этом может быть допущена в определении параметров торможения. При энергетически изолированном и изоэнтропном торможении несжимаемой жидкости плотность и температура ее не изменяются (отсутствует термодинамический процесс), т. е. р/р =1 и Г/Г = 1. Для сжимаемого газа такие соотношения выполняются только при Х=0, так как е (0) = 1 и т(0) = = 1. Следовательно, в расчетах изменения плотности и температуры газ можно считать несжимаемым с точностью до б% пр.и условии [c.208]

Для расчета полей скорости и температуры используем нестационарные уравнения Навье - Стокса в приближении Буссинеска для несжимаемой вязкой жидкости в цилиндрических координатах. Вместе с граничными условиями (2.2) получаем краевую задачу. Будем искать асимптотическое представление решения этой нестационарной [c.43]

Второй режим течения (рис. 2.8, б). Процесс парообразования и последующей конденсации пара заканчивается восстановлением в цилиндрической части канала (Я—К) гидравлического потока насыщенной воды, температура которой равна начальной температуре процесса 4= fi. Такой режим течения имеет место также в каналах с lld 8 (но не слишком длинных — Ijd не более 25, так как в этом случае увеличение потерь на трение может привести к снижению расхода), при степени не-догрева до насыщения Д/н>20°С. Отметим, что при этих условиях в выходном сечении создается метастабильный поток, который не позволяет применить ранее рассмотренную модель гомогенного потока (с увеличением длины канала метастабильность убывает). Учитывая, особенность протекания процесса, представляется возможным применить модель восстановленного гидравлического потока насыщенной воды. Эта модель позволяет рассмотреть для сечений I—I и Н—Н уравнение Бернулли для несжимаемой жидкости и получить следующее вырал<ение для расчета массового расхода недогретой до насыщения воды [c.33]

ТО йА/ А — (йУ/ У), как и для течения несжимаемой жидкости без трения. С1едовательно, поведение сжимаемой жидкости при малых М во многом напоминает поведение несжимаемой жидкости при малых изменениях плотности. Скорость звука в воздухе при комнатной температуре равна примерно 320ж/сек. Число М, равное 0,2, соответствует скорости потока 64 м/сек. Таким образом, для скоростей, меньших 60 м/сек, очень часто можно применить теорию для несжимаемой жидкости. Следовательно, большая часть задач, относящихся к пневматическим системам, может быть решена методами, применяемыми при расчете изменений скорости, давления и площади для несжимаемых жидкостей. С другой стороны, при больших скоростях, вызванных значительными изменениями давления, что имеет место в золотниках и дросселях, ошибки, связанные с пренебрежением изменениями плотности, становятся недопустимо большими. [c.81]

Для ламинарного пограничного слоя как несжимаемой жидкости, так и сжимаемого газа при переменном давлении во внешнем потоке суп] ествуют различные методы расчета. Наиболее точные методы основываются на численном интегрировании дифференциальных уравнений и требуют применения вычислительных машин. Для турбулентного пограничного слоя несжимаемой жидкости разработаны приближенные, полуэмпириче-ские методы расчета. В случае небольшого градиента давления во внешнем потоке расчет турбулентного пограничного слоя сжимаемой жидкости может быть произведен при условии, что влияние градиента давления учитывается лишь в интегральном соотношении количества движения (59). При этом считается, что профили скорости и температуры, а также зависимость напряжения трения от характерной толщины пограничного слоя имеют такой же вид, как и в случае обтекания плоской пластины. [c.338]

Первые попытки решения таких задач были изложены в работах Г. Н. Абрамовича, вошедших позднее в его известную монографию [Л. 5]. В основу решения положено допущение о подобии профилей скорости, а также избыточной температуры, т. е. о сохранении тех же универсальных профилей, что и в струях несжимаемой жидкости. В этих работах были рассмотрены раздельно случаи изменения плотности под влиянием сильного подогрева при малой скорости движения и под влиянием высокой скорости при отсутствии подогрева. Позднее В. Я. Бородачев и Л. Е. Калихман [Л. 13] провели расчет сжимаемых струй для совместного действия высокой скорости движения и подогрева, причем в основу расчета положили переход к переменным А. А. Дородницына [Л. 14]. [c.88]

Если в зоне конденсации нет Kopi уравнения, то Л1мии = 7- На енове вышеприведенных уравнений в работе [Л. 5-98] был проведен численный расчет для натриевой тепловой трубы. Исходные данные радиус отверстий фитиля 0,1 мм, пористость 0,5, коэффициенты конденсации и аккомодации = 0,1 р = 0,1. Результаты расчетов приведены на рис. 5-60 для трех значений температуры при пропорциональном изменении каждой зоны lift 0,36 ljl = 0,5, Ri = = 1 см). При работе трубы в вертикальном положении (кривая 4) Смаке увеличивается мало по сравнению с горизонтальным расположением трубы. Одновременно с рассмотренным методом расчета сделаем упрощенный расчет тепловой трубы. Теория расчета приведена в 1-м издании справочника. Рассмотрим стационарный режим работы тепловой трубы. Примем следующие допущения 1) площадь конденсатора значительно больше площади испарителя 2) тепловой поток, температура жидкости и пара постоянны по всей длине х конденсатора, причем пар имеет постоянное давление р 3) пар конденсируется на поверхности конденсатора и имеет постоянную скорость и , перпендикулярную к поверхности 4) пористый фитиль является изотропным и несжимаемым. Тогда получим общее интегральное уравнение энергии (неразрывности) импульса в виде [c.396]

С гидротурбииами, работающими на капельной,, т. е. почти несжимаемой, жидкости почти постоянной температуры, имеют много общего турбины паровые и газовые, работающие, однако, на газах, т. е. л идкостях переменных объема и температуры, что сильно сказывается на особенностях их рабочего процесса, расчета, конструкции и технологии. Для них характерны работа расширения жидкости и переход ее тепловой энергии в другие виды энергии. Кавитационные явления (гл. 8) в них отсутствуют. Конструктивно и технологически [c.12]

Наконец, в третьем, наиболее простом и также эмпирическом направлении, получившем развитие главным образом в ранних работах (срав-жительно небольшие числа Маха и отклонения температуры поверхности от равновесной), принималось, что температура в пограничном слое постоянна и равна некоторой определяющей температуре. Тем самым расчет турбулентного пограничного слоя в газе сводился к расчету турбулентного пограничного слоя в несжимаемой жидкости при некотором реднем значении плотности. Начало методам подобного рода было положено Т, Карманом в 1935 г., который принял в качестве определяющей температуру стенки, К настоящему времени различными авторами предложено большое количество эмпирических формул для определяющей температуры, однако все они приводят к удовлетворительным результатам лишь в сравнительно узком диапазоне изменения чисел Маха и температурного фактора. К той же категории эмпирических методов следует отнести метод Л. В. Козлова (1963), который на основе обработки опытных данных по трению на плоской пластине предложил новую эмпирическую формулу для расчета трения. [c.541]

Записывая каждое слагаемое потерь давления в паре и жидкости с использованием величины теплопереноса Q в тепловой трубе и подставляя их в уравнение (П.43), решают его относительно Q. При Q заметно ниже звукового предела для данной температуры можно использовать расчетные зависимости для определения перепада давления в паре, полученные для несжимаемого потока. Если значение Q близко к Qae (Q>0,9Q3b), to расчет перепада давления в паре следует вести с учетом сжимаемости потока. Для ряда конкретных расчетов мощности тепловых труб можно сделать упрощения и уравнение (П.43) решить аналитически. [c.202]

Ввиду высокого значения объемного модуля упругости жидкостей в ряде технических расчетов сжимаемостью можно пренебречь, считая жидкость несжимаемой. Однако в ряде случаев сжимаемость жидкости служит базой, на которой основана работа ряда устройств. В частности, это свойство жидкости используется для создания жидкостных пружин и амортизаторов, давление в которых достигает 3000—4000 кПсм . Для этих целей отработаны специальные сорта жидкостей, обладающие относительно низким модулем упругости (высоким коэффициентом сжатия). В частности, высокими показателями сжимаемости обладают этилполисило-ксановые жидкости, сжимаемость которых приблизительно на 50% выше, чем жидкостей минерального происхождения. Однако сжимаемость этих жидкостей повышается с увеличением температуры более интенсивно, чем минеральных. [c.29]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...