Расчеты при температурах, превышающих критическую

Расчеты при температурах, превышающих критическую [c.374]

Существующие методики расчета вязкости жидких смесей обладают тем недостатком, что они не позволяют проводить расчеты при температурах, превышающих критические температуры отдельных компонентов. Например, критическая температура метана равна 190,6° К, в то время как в технологических процессах встречаются жидкие смеси и при температурах порядка 400° К, содержащие метан. Для определения поправочных функций, зависящих от температуры, приходится иметь весьма подробные экспериментальные данные в широких интервалах составов. В некоторых методиках необходимо знание плотности смесей. Наконец, использование экспериментальных данных по вязкости отдельных компонентов вблизи линии насыщения, точность которых часто оказывается очень невысокой, снижает и без того сомнительные достоинства этих методик. [c.77]

Влажный воздух. В атмосферном воздухе всегда содержится некоторое количество влаги в виде водяного пара. В большинстве случаев, встречающихся в инженерной практике, такую смесь воздуха и водяного пара можно рассматривать как смесь идеальных газов, так как воздух находится при температурах, намного превышающих критическую, а парциальные давления паров воды незначительны. Поэтому при термодинамических расчетах влажного воздуха пользуются как уравнением состояния идеального газа, так и законом Дальтона, согласно которому [c.89]

Как видно из рассмотрения кривой инверсии (рис. 7-15), изобары р < Ри дважды пересекают кривую инверсии (точки 6 и а) перемещаясь по изобаре в область высоких температур, мы из области < О (нагрев газа при дросселировании) попадаем в область > О (охлаждение газа при дросселировании), а затем при весьма высоких температурах, в несколько раз превышающих критическую температуру, вновь попадаем в область а,- < 0. При давлениях р > Ра при любой температуре а,- < 0. Точка максимума кривой инверсии называется критической точкой инверсии. Как показывают расчеты, для ван-дер-ваальсовского газа параметры критической точки инверсии таковы [c.245]

В первом приближении критическая скорость закалки определяется наклоном касательной к С-кривой начала распада аустенита (Укр на рис. 148). При таком определении получается величина, примерно в 1,5 раза превышающая истинную критическую скорость. В 22 отмечалось, что при наложении кривых охлаждения на С-диаграмму изотермических превращений нельзя проводить строгих количественных расчетов температур начала и конца превращения исходной фазы при непрерывном охлаждении. Выше точки касания кривой кр к С-кривой (рис. 148) превращение развивается более вяло, чем при температуре, соответствующей точке касания. Следовательно, за время, равное инкубационному периоду при температуре точки касания, [c.260]

Более точный метод расчета плотностей смесей жидкостей, применимый в широких интервалах температуры и давления (вплоть до критической точки) основан на использовании уравнений (3.15.18)—(3.15.21), а также (4.10.2)—(4.10.9), которые описывают модификацию метода применительно к смесям. Для пользования этим методом необходимо знать критические свойства чистых компонентов. В случае использования метода при приведенных температурах, превышающих 0,93, должна быть известна истинная критическая температура смеси. Наконец, для точных расчетов надо располагать значениями параметра бинарною взаимодействия [уравнение (4.10.4)]. В настоящее время этот параметр может быть заранее предсказан только для смесей алифатических углеводородов [7]. Для приближенного определения этого параметра для смесей других жидкостей весьма полезным может оказаться даже ограниченный объем экспериментальной информации. [c.89]

Далее, на стадиях эскизного и рабочего проектирования проводится поверочный расчет тепловой трубы. Расчет делается в целях определения характеристик трубы в широком диапазоне температур — от температуры пуска до температуры, несколько превышающей температуры рабочего диапазона. На этой стадии, как правило, определяют звуковые, капиллярные и другие ограничения мощности, предельные и критические тепловые нагрузки в зоне нагрева, температурные перепады (термические сопротивления), а также возможности осуществления теплоотвода н регулирования параметров тепловой трубы. Оценки характеристик могут быть проведены с использованием приближенных формул для расчета тех или иных параметров трубы. На стадии рабочего проектирования необходимо провести детальный расчет параметров тепловых труб с использованием методов расчета, дающих наибольшую точность. При этом проводятся также расчеты по оптимизации конструкционных параметров тепловой трубы. [c.194]

При рассмотрении равновесия пар—жидкость при высоких давлениях часто приходится иметь дело со сверхкритическими компонентами. Нас часто интересуют смеси при температуре, превышающей критическую температуру одного (или возможно нескольких) компонентов. Как в этом случае рассчитывать стандартную фугитивность сверхкритического компонента . Обычно в качестве стандартного состояния рассматривают чистую жидкость при температуре и давлении системы. Для сверхкритического компонента состояние чистой жидкости при температуре системы является гипотетическим, и поэтому простые пути для расчета его фугитивности отсутствуют. Проблема сверхкритического гипотетического стандартного состояния может быть снята путем использования несимметричного условия для нормализации коэффициентов активности [66, гл, 6]. На этой основе разработано неслько корреляций для инженерных применений [61, 67], Тем не менее при использовании несимметрично нормализованных коэффициентов активности возникают определенные вычислительные трудности, особенно для многокомпонентных систем, поэтому использование такого подхода в инженерной практике не очень популярно. [c.325]

Необходимость расчета на сопротивление хрупкому разрушению определяется существованием хрупких или квазихрупких состояний у элементов конструкций. Основным фактором, определяющим возникновение таких состояний для сплавов на основе железа в связи с присущим им свойством хладноломкости, является температура. На рис. 3.1 показаны области основных типов сопротивления разрушению в зависимости от температуры. При температуре, превышающей первую критическую Гкрь для сплавов, обладающих хладноломкостью, а также для материалов (сплавы на основе магния, алюминия, титана), не обладающих хладноломкостью, в диапазоне рабочей температуры имеют место вязкие состояния. В этом случае предельные состояния наступают лишь после значительной пластической деформации и существенного перераспределения полей деформаций и напряжений в элементах конструкций. Скорость распространения возникающих вязких трещин в этих состояниях оказывается низкой. Вопросы несущей способности и расчета на прочность в этих условиях рассматривают на основе представлений о предельных упругопластических состояниях, анализируемых на основе методов сопротивления материалов и теории пластичности. Позднее возникновение и медленное прорастание трещин при оценке несущей способности, как правило, не учитываются. [c.60]

Необходимость расчета на сопротивление хрупкому разрушению связана с тем, что в условиях работы элементы конструкций могут находиться в хрупких или квазихрупких состояниях (17, 28, 29). Основным фактором возникновения таких состояний для сплавов на основе железа в связи с присущими им свойствами хладноломкости является температура. На схеме (рис. 6) показаны области основных типов сопротивления разрушению в зависимости от температуры. В области температур, превышающих первую критическую Ткр1 для сплавов, обладающих хладноломкостью, а также для материалов, не обладающих хладноломкостью в диапазоне температур работы конструкций (сплавы на основе магния, алюминия, титана), имеют место вязкие состояния. В этом случае предельные состояния наступают после возникновения значительных пластических деформаций и существенного перераспределения полей деформаций и напряжений в элементах конструкций. Скорость распространения возникающих трещин в этих состояниях оказывается низкой. Вопросы несущей способности и расчета на прочность при таких состояниях рассмотрены в гл. 2. [c.246]

Скорость расиространения трещины при описываелгых испытаниях не удалось определить достаточно надежно ввиду относительно малой ширины образцов. В частности, из-за большой толщины образцов нельзя было судить о скорости распространения трещины в средних слоях материала, где она достигает максимума, по скорости видимого распространения трещины на поверхности образца. Существуют аналитические методы решения задач о соотношении этих скоростей с использованием данных о форме фронта трещины, однако расчет по такому методу едва ли привел бы к получению более надежных данных. В целом можно утверждать, что при температуре —40° С наблюдалась наиболее высокая скорость распространения трещины, превышающая 1000 л/се/с, причем эта скорость достигалась на пути всего в несколько сантиметров. Это указывает на то, что критическая температура находится в пределах исследованного интервала температур. [c.370]

Знакомясь с опубликованными исследованиями структуры жидкостей, нетрудно увидеть, что имеется четьфе широко используемых метода расчета числа Обозначим для определенности эти методы буквами А, В, С, О ж рассмотрим их по порядку. Обычно, хотя и не всегда, эти методы дают последовательно возрастающие численные значения Л 1, т. е. и т. д. Все четыре метода проиллюстрированы на фиг. 2, где построен график зависимости 4лг р (г) от г. Эта типичная кривая соответствует функции распределения жидкого аргона при температуре немного ниже критической и значениях плотности, приблизительно на 50% превышающих рс. Для удобства сравнения результатов показано положение максимума функции Гмакс- Показан также левый скат второй координационной сферы (получающийся вычитанием из 4яг р [г) заштрихованной зоны). [c.28]

Разработана методика расчета вязкости многокомпонентных жидкоотй смесей н-парафянов олефинов на линии иопарзния, обеспечивающая точность расчета порядка Зч-5%. Методика применима для расчетов прн температурах, значительно превышающих критические температуры отдельных компонентов. Для вычисления коэффициентов динамической вязкости необходимо знать только температуру, при которой находится смесь, и состав смеси. [c.218]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...