Расчет температуры твэла

РАСЧЕТ ТЕМПЕРАТУРЫ ТВЭЛА [c.200]

В результате расчета определить максимальную температуру твэла to, температуры на поверхностях оболочек t i и 1с2 н на поверхностях урана t[ и 2. [c.33]

Теплообмен в активной зоне ядерного реактора обладает рядом особенностей, которые необходимо принимать во внимание при расчете температурных полей. Традиционный метод расчета температур поверхности не учитывает неравномерности тепловыделения по высоте активной зоны. При определении температуры оболочки твэла расчет ведется по формуле [c.85]

Допустимое увеличение диаметра оболочки ТВЭЛ ограни--чено условиями ее охлаждения (поскольку при этом уменьшаются проходные сечения для охлаждающей среды), а также ресурсом пластичности материала оболочки. При этом следует учитывать влияние радиации, снижающей пластические свойства, в особенности при высоких температурах 190]. Формула (6.80) позволяет произвести соответствующие расчеты. [c.209]

Для расчета коэффициентов сопротивления трения при течении в сборках цилиндрических твэлов и других некруглых каналов рекомендуется использовать соотношения, полученные для течения газов. Свойства теплоносителя выбираются при температуре стенки /щ. [c.50]

Расчет неравномерности температуры по периметру стержневого твэла. Твэл, расположенный в бесконечной решетке треугольной или квадратной формы, имеет неравномерное распределение температур и тепловых потоков по периметру. [c.55]

РАСЧЕТ ПОЛЯ ТЕМПЕРАТУРЫ СТЕРЖНЕВОГО ТВЭЛА В СТАБИЛИЗИРОВАННЫХ (ПО ГИДРОДИНАМИКЕ И ТЕПЛООБМЕНУ) [c.57]

Расчет неравномерностей температуры по периметру стержневого твэла. Неравномерность температуры стержневого твэла зависит от геометрических размеров, шага расположения стержней, коэффициентов теплопроводности материала стержня, его оболочек и теплоносителя, а также характеристик течения последнего. Особое значение имеет расчет неравномерностей температуры в тесных пучках. [c.96]

Теплогидравлический расчет сборки кольцевых твэлов (рис. 9.41). Расчет состоит в численном решении уравнений теплопроводности для твэлов, баланса энергии и количества движения для теплоносителя в кольцевых щелях при заданном распределении тепловыделения и общем расходе через сборку и при условии одинакового перепада давления на параллельно включенных кольцевых щелях. В результате определяют распределение расходов по кольцевым щелям, гидравлические потери, распределение паросодержаний, тепловых потоков и температуры в твэлах. Плотности тепловых потоков на внутренних и наружных теплоотдающих поверхностях кольцевых щелей определяются из системы уравнений, куда входит нейтральный радиус твэла Яс, на котором температура достигает максимума [c.149]

Поверочный расчет твэла максимальной мощности. Расчет состоит в определении распределения по длине температуры теплоносителя, стенки твэла, температуры поверхности и центра топливного сердечника. [c.152]

Результат расчета г (например, максимальная температура стенки твэла) является функцией многих случайных независимых аргументов (например, геометрических размеров, режимных параметров, свойств материалов, коэффициентов в эмпирических формулах и т. д.) г = Г (Xi, Хг.Xj,. .., хь). [c.156]

Проектные разработки и технико-экономические расчеты позволили выявить две области практически равнозначных оптимальных параметров для блока стационарной АЭС мощностью 1000 Мвт (эл.) с быстрым реактором при использовании двух оптимальных видов топливной композиции твэлов максимальное давление газа в реакторе 150—170 бар, минимальные температурные напоры в регенераторах 15—20 °К, нижнее давление в цикле 1,9—2,1 бар, температура газа на выходе из реактора 700—750 и 530—580 °К (низкотемпературный вариант) и удельная теплонапряженность активной зоны 800—1200 квт/л. [c.5]

Расчетное обоснование допустимого уровня тепловой мощности ВВЭР выполняется с достаточным консерватизмом. При возможных авариях с остановкой ГЦН не допускается возникновение кризиса теплообмена на твэлах, находящихся в наихудших возможных условиях по значениям локальной мощности и расхода, допусков при изготовлении и т. п. При этом исходные параметры ГЦК (давление, тепловая мощность, температура на входе в реактор) считаются имеющими наиболее неблагоприятные с точки зрения возникновения кризиса отклонения, возможные при работе предусмотренных систем регулирования. Критический тепловой поток определяется по формулам, полученным в результате обработки экспериментов с пучками имитаторов твэлов реакторов типа ВВЭР, сопоставленных с данными аналогичных экспериментов во всем мире. При расчетах учитываются ошибки используемых методик, полученные в процессе их проверки на стендах и действующих АЭС. [c.94]

При подаче охлаждающей воды на осушенные и разогретые твэлы образуется фронт смачивания, который называется обычно повторным, так как первоначально оболочки твэлов были смочены в условиях номинального охлаждения до наступления МПА. Фронт смачивания делит канал на три характерные зоны смоченную, фронт смачивания и несмоченную. Основной задачей является расчет теплоотдачи в несмоченной зоне, так как именно в ней возможен рост температуры оболочки твэла после поступления аварийного охладителя в канал. [c.113]

На основе проведенных экспериментов были разработаны расчетные зависимости для основных характеристик процесса теплоотвода в условиях повторного смачивания теплового потока во фронте смачивания, скорости смачивания и коэффициента теплоотдачи в несмоченной зоне а. Детальный анализ полученных опытных данных и сравнение их с зарубежными показали, что зависимость для а дает в определенной степени заниженные значения коэффициента теплоотдачи [21], которые идут в запас расчета по предельным температурам оболочек твэлов. Сейчас разрабатывается более реалистический подход к оценке процессов теплоотдачи при аварии, связанной с потерей теплоносителя. [c.114]

Методику теплогидравлического расчета тепловыделяющих элементов можно разделить на следующие основные этапы расчет параметров химически реагирующего потока расчет температурных полей в кассете расчет максимальных температур теплоносителя, оболочек и топлива твэлов с учетом факторов перегрева расчет гидродинамических характеристик. [c.69]

Разработан способ расчета температурного поля воды в объеме кассеты ВВЭР, описание которого дано в [1, 2]. Способ основан на решении дифференциального уравнения турбулентной теплопроводности при заданном распределении тепловыделения в тепловыделяющих элементах (ТВЭЛ) кассеты. Константа, характеризующая перемешивание воды в кассете при заданной скорости и, связанная с коэффициентом турбулентной диффузии е уравнением a = ju, вычислена на основе опытов по перераспределению концентрации примеси в потоке воды, протекавшей в модели пучка. Сделаны численные расчеты t = t x, z) для найденного экспериментально а. Для оценки влияния а на максимальную разность температур воды в сечении кассеты на выходе At [c.26]

Начнем с расчетно-теоретических исследований. Большое значение в практике инженерно-физических расчетов ядерных реакторов и других теплотехнических аппаратов имеет корректный учет влияния различных допусков и отклонений от номинала параметров активной зоны реактора (или аппарата другого типа) на температуру или тепловой поток в опасном месте [35, 89]. Очевидно, что такие распространенные эффекты, как разброс и неточность теплофизических констант для разных материалов в различных точках аппарата, локальные перекосы в распределении источников тепловыделения, неравномерность распределения скоростей потока, изменение коэффициента теплоотдачи по периметру и длине твэлов или трубок теплообменника, неравномерность толщины оболочки твэла и неоднородность состава материалов и т. д. с соответствующей статистической обработкой могут быть введены в формулы теории возмущений, т. е. все перечисленные эффекты могут быть выражены в виде вариации функционалов температуры, представляющих практический интерес. [c.111]

Определение интегралов в формулах (П.51) и (П.52) в аналитическом виде невыполнимо и требует численного расчета. В частном случае а=оо, т. е. нулевой температуры на внешней поверхности твэла, формула (П.51) несколько упрощается. Сложный вид функции 1)т(дс—а о, г), не позволяющий выразить ее аналитически, лишает возможности наглядно проиллюстрировать теорему обратимости функций Грина для рассматриваемой задачи. Зто касается инверсии г- го симметрия относительно перестановок <р- о и х- кц из формулы (П.50) видна. [c.225]

Наибольшая разность температур на поверхности определена данным расчетом в 5,6° С, что достаточно хорошо согласуется с экспериментом. В. К. Ламба предложил приближен ную расчетную зависимость для определения дополнительирй относительно среднего перепада температурной разности.в обо лочке шарового твэла, возникающей из-за различных условий отвода тепла от поверхности шарового элемента для случая шести касаний шара с соседними элементами в плоскости, пер-пендикулярной направлению потока (расстояние по углу 30 ) для экстремальных значений локального коэффициента теплоотдачи [c.85]

Задача состоит в разработке метода расчета для выбора геометрических размеров твэлов для двух указанных схем с учетом гидродинамического сопротивления Ар, средней объемной плотности теплового потока qv и максимально допустимой температуры топлива в шаровых твэлах как для случая гомогенного твэла, когда микротвэлы размещены во всем объеме шарового твэла, так и для случая гетерогенного твэла, когда топливная зона с микротопливом в виде сферического слоя занимает только часть его объема. [c.94]

В результате расчета определить температуру натрия в середине по длине канала (л = 0) и на выходе из канала (х = 1/2) температуры на внешней и внутренней поверхностях оболочки и на оси твэла при x = Q [tea, t uo оси.о) координаты и значения максимальных температур /от / i,m и /оси,т. [c.132]

В результате расчета определить температуру двуокиси углерода tm, температуры на внешней и внутренней поверхностях оболочки и i i и на оси твэла to w на расстояниях от входа 0,5 1,0 1,4 [c.251]

Многовариантные проектные расчеты проводятся с целью выбора оптимальной конструкции реактора и назначения оптимальных режимных параметров. Они носят оценочный характер, а результаты расчетов сопоставляются слимити-рующими факторами допустимой температурой теплоносителя, оболочки и сердечника твэлов, запасом до кризиса теплоотдачи, допустимой скоростью теплоносителя и т. д. Теплогидравлические проектные расчеты входят составной частью в оптимизационные программы АЭС. [c.110]

Проектный теплогидравлический расчет водографитового реактора типа РБМК. Расчет паропроизводительной установки типа РБМК (рис. 9.42) проводится с целью определения размеров активной зоны и требует задания следующих исходных данных тепловой мощности реактора Мт, давления в контуре реактора, температуры питательной воды, высоты активной зоны, толщины отражателей, шага квадратной решетки технологических каналов (ТК), размеров конструкционных элементов ТК (в том числе и твэлов) и контура циркуляции, коэффициента теплопередачи через зазор между оболочкой твэла и топливным сердечником (йз), коэффициента неравномерности энерговыделения по радиусу активной зоны и ТК кг, тк). Доли энерговыделения в твэлах (т)тв) в конструкционных материалах и в замедли-.реле. Кроме того, задаются лимитирующие параметры допустимая температура топлива (Т "), минимальный запас до критической мощности ТК (%р = и доля ТК в зоне [c.150]

Для расчета, например, предельного отклонения максимальной температуры поверхности стержневого твэла в реакторе с однофазным теплоносите- [c.157]

В знергетических ядерных реакторах одним из факторов, ограничивающих удельную тепловую мощность, является допустимая температура ядерного горючего и к0нструкци01нных материалов, использованных Б конструкции ТВЭЛ. Следовательно, ДЛ Я расчета реактора необходимо знать распределение температур по всему объему ТВЭЛ. [c.598]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...