Коэффициент увеличения диапазонов

Назовем коэффициентом увеличения диапазонов А отношение диапазона регулирования всей передачи к диапазону регулирования бесступенчатой передачи. В нашем случае [c.213]

Следовательно, коэффициент увеличения диапазонов ио (25.20) [c.213]

Основным условием синтеза является получение заданного коэффициента увеличения диапазонов А при известном диапазоне регулирования бесступенчатой передачи 643. Из конструктивных условий задаемся также минимальным передаточным отношением 43" (обычно " =1). Тогда из (25.21) находим [c.213]

Пусть, например, задано uJJ " = 2, 643 = 2, бш = 20. Коэффициент увеличения диапазонов А = 10. Подставляя значение этого коэффициента и исходные данные в формулу (23.32), получаем [c.476]

При определении диапазона 75 для машин каждого типа надо учитывать следующее а) с увеличением d i надлежит уменьшать /тр, что обусловливает значительное увеличение скорости рабочих органов при малых нагрузках (в начале копания) б) увеличение коэффициента неравномерности определяет увеличение диапазона djb, но при 75>3 имеет место дальнейшее незначительное снижение продолжительности процесса копания. [c.82]

Универсализация преследует цели расширения функций машин, увеличения диапазона выполняемых ими операций, расширения номенклатуры обрабатываемых на них деталей. Она увеличивает приспособляемость машин к требованиям производства и повышает коэффициент их использования. Главное экономическое значение универсализации заключается в том, что она позволяет сократить число объектов производства одна универсальная машина заменяет несколько специализированных, выполняющих отдельные операции. [c.54]

Таким образом, представляется вполне естественным и обоснованным с физической точки зрения в диапазоне СВЧ использовать для учета потерь в металлических стенках волноводов и резонаторов импедансные граничные условия (0.16). Учет шероховатости поверхности, строго говоря, требующий использования граничных условий с пространственной дисперсией, мы производить не будем некоторое увеличение потерь, вызванное неровностью стенок, можно оценить, пользуясь данными, приведенными в табл. 0.1. Важно только отметить, что, как показывает опыт, коэффициент увеличения потерь, вызванный шероховатостью стенок, практически не зависит от формы волновода, (резонатора), типа волны (колебания) и т. д. Это позволяет сопоставлять по уровню потерь электродинамические системы различных форм, сравнивать потери разных типов колебаний (волн) в одной и той же системе, пользуясь результатами идеализированного расчета — без учета шероховатости. [c.25]

При установлении критериальной зависимости (46") по результатам экспе-римента на модели обтекаемого тела в диапазоне чисел Рейнольдса, имеющих место для натуры, характерный размер которой I может быть в десятки раз больше соответствующего размера модели большие числа Re приходится получать за счет увеличения скорости V или уменьшения коэффициента кинематической вязкости V или, наконец, и того и другого вместе. Для критериальной зависимости несущественно, за счет чего на модели будут достигнуты числа Ке, характерные для натуры. Кинематическую вязкость для некоторых жидкостей V = р/р можно уменьшить путем увеличения плотности р, если коэффициент динамической вязкости от плотности не зависит или зависит от нее слабо. [c.561]

Удельный расход вытесняющей жидкости в процессах одностороннего смешанного вытеснения при размерах оторочки 5—40% и при прочих равных условиях (равенство градиентов давления) существенно меньше удельного расхода таковой в процессах обычного несмешанного вытеснения. При этом с увеличением размера оторочки разница в удельных расходах вытесняющей жидкости увеличивается. С увеличением полного коэффициента отдачи удельный расход вытесняющей жидкости за водный период при диапазоне [c.120]

При возрастании числа Re характер зависимости (Re) меняется для шара в диапазоне Re=10 . .. 3,5-10 , а для цилиндра в диапазоне Re=10. ..10 значения остаются приблизительно постоянными при дальнейшем увеличении Re коэффициент сначала резко уменьшается, а затем постепенно возрастает. Этот скачок называют кризисом сопротивления. Причина его заключается в следующем. При докризисном обтекании ламинарный пограничный слой отрывается в некоторой точке, положение которой не изменяется в широком диапазоне чисел Re. При этом турбулизация потока происходит вне тела в оторвавшемся лами- [c.397]

При больших числах На эффект увеличения градиента скорости у стенок превалирует над э( е стом подавления турбулентных пульсаций. Поэтому в данном случае в определенном диапазоне чисел Re в опытах наблюдается увеличение коэффициента трения по сравнению с его величиной в обычной гидродинамике. [c.436]

Исследования, выполненные И. П. Мартыновым при а Н = = 0,1 ч- 0,75 и Яв/Япр = 0,6 -т- 1,17, показали, что р растет с увеличением Яв/Япр при постоянном а Н и уменьшается с увеличением а Н при постоянном Яв/Япр (здесь Япр — профилирующий напор, на который рассчитан профиль водослива, а Яв — напор, при котором заданный расход проходил бы через данный водослив без затвора). В указанном диапазоне коэффициент расхода р изменяется от 0,556 до 0,685 (табл. 23.3). [c.191]

Напомним, что ранее (см.табл. 2.5) коэффициент bj был равен +0.0049 и имел положительный знак, но не вошел в число значимых. Иными словами, изменение температуры сточной воды в диапазоне от 30 до 40 С не оказывает существенного влияния на увеличение скорости коррозии стали. Максимальное значение скорости коррозии при температуре 50 с равно 2.95 г/(м .ч ). Очевидно, эта температура является критической для сточных вод данного состава. [c.24]

Что касается газов с более сложным строением молекул, то модельные потенциалы не описывают действительное поведение реальных газов в широком диапазоне изменения температур. Поэтому в реальных условиях вириальные коэффициенты определяются непосредственно по экспериментальным данным. Однако следует иметь в виду, что при увеличении порядкового номера вириального коэффициента погрешность его экспериментального определения резко возрастает. Так, например, в настоящее время для различных веществ имеются надежные экспериментальные значения лишь для первых трех вириальных коэффициентов [7]. [c.67]

Запасы tiQ по предельным нагрузкам назначают в диапазоне 1,5—2,5, а запасы по долговечности лг — в пределах 10—30. Большие из указанных запасов назначают в тех случаях, когда конструкции изготавливают из сталей повышенной прочности, склонных к циклическому разупрочнению, когда затруднено определение номинальных и местных деформаций. Увеличение случайных отклонений в характеристиках сопротивления металлов малоцикловому деформированию. и разрушению, в значениях коэффициентов концентрации, в значениях эксплуатационных нагрузок и числе циклов за ресурс требует повышения запасов прочности и п . [c.97]

С увеличением расхода уменьшается напор лопастной системы насоса и увеличивается коэффициент быстроходности. С одной и той же лопастной системой насоса могут находиться во взаимодействии различные лопастные системы турбин и направляющих аппаратов. Каждая из комбинаций имеет свой диапазон работы по расходу. Причем расход в соответствии с балансом энергии может с увеличением передаточного отношения уменьшаться, увеличиваться или иметь экстремальное значение. Изменение характеристики [c.119]

Выполняя расчеты, нужно иметь в виду, что величина коэффициента трения почти в равной мере зависит от трех групп факторов, которые определяются а) материалом трущихся тел, характером смазки и видом пленки на поверхности б) конструкцией кинематической пары-размера поверхности, геометрическим очертанием в) режимом работы —температурой, скоростью, нагрузкой все это обусловливает изменения, протекающие как в материале, так и в геометрическом очертании неровностей. Коэффициент трения можно считать постоянным, а силу трения — прямо пропорциональной нормальному давлению только в определенном диапазоне скоростей и нагрузок. С увеличением скорости движения коэффициент трения в большинстве случаев уменьшается (до определённого предела) с возрастанием удельного давления и увеличением времени предварительного контакта соприкасающихся тел коэффициент трения возрастает. [c.52]

При увеличении угла 0 коэффициент Ац уменьшается, а А возрастает. Остальные коэффициенты достигают экстремальных значений в диапазоне изменения 0 приблизительно от 40 до 65°. [c.171]

В случае анодных заземлителей станций катодной защиты, изготовленных из пассивируемых материалов, к качеству накладываемого постоянного тока особых требований не предъявляется при платинированных анодах положение получается несколько иным. Результаты прежних исследований [23—25], по которым при остаточной пульсации выпрямленного постоянного тока свыше 5 % потеря платины значительно увеличивается, пока продолжают обсуждаться, но не во всех случаях подтверждены. Всестороннего исследования причин и проявлений коррозии платины до настоящего времени, очевидно, еще не проведено. В принципе требования к величине коэффициента остаточной пульсации выпрямленного тока по-видимому должны повышаться с увеличением действующего напряжения и должны зависеть также и от эффективности удаления продуктов электролиза или от обтекания анодов. Однако повышенная скорость коррозии при низкочастотной остаточной пульсации (менее 50 Гц) может считаться доказанной. Уже начиная с частоты 100 Гц влияние остаточной пульсации невелико. Между тем именно в этом диапазоне частот получается остаточная пульсация тока мостовых преобразователей, работающих на переменном токе 50 Гц после трехфазных преобразователей эта частота намного выше (300 Гц), а величина остаточной пульсации выпрямленного тока по условиям схемы составляет 4 %. Опыт показал, что при оптимальных условиях работы анодов влияние остаточной пульсации невелико. [c.205]

Увеличение резонансного поглощения в большом энергетическом диапазоне является основным фактором, влияющим на значение нейтронного потока в реакторе БН. Так как это захват в воспроизводящем материале, то истинным результатом доплеровского уширения являются существенное снижение количества нейтронов и соответствующая потеря реактивности. Эта потеря реактивное может быть больше, чем добавочное увеличение реактивности, из-за ужесточения спектра, если воспроизводящая составляющая зоны достаточно большая по сравнению с составляющей деления. И, как следствие, обогащение топлива для реакторов-размножителей на быстрых нейтронах с жидкометаллическим теплоносителем будет ограничено в пределах 12—25 %. Даже с этим ограничением температурные отрицательные значения коэффициентов реактора на быстрых нейтронах достаточно малы — около 2- Ю" . [c.179]

Для намагничивания используются поля, далекие от насыщения. Сигнал с измерительной обмотки пропускается через узкополосный фильтр, подавляющий шумы промышленной частоты и высокочастотные помехи, обусловленные движением контролируемого материала и шероховатостью его поверхности. После фильтрации сигнал усиливается и подается на два раздельных интегрирующих усилителя. Один из них подает сигнал на модулятор импульсов. Величина намагничивающих импульсов зависит от сигнала модулятора импульсов. Постоянную времени интегрирования и коэффициент усиления можно изменять для получения наилучших результатов. Второй усилитель также регулируется по постоянной времени интегрирования и по коэффициенту усиления. Сигнал с него подается на выход устройства. Это позволяет скомпенсировать выходной сигнал по постоянному току, чтобы на записывающем устройстве выделить необходимый диапазон изменения магнитной твердости. В качестве помех в работе такого устройства отмечаются скорость движения листа (вводится специальная компенсация) и толщина листа (ослабление сигнала с увеличением толщины). Коррекция влияния толщины вводится изменением величины выходного сигнала в соответствии с заданной фактической толщиной. [c.71]

При знакопостоянном циклическом нагружении наблюдается относительно небольшое повышение Л тах/о в области R 0,6 и резкое его увеличение при больших значениях R. При знакопостоянном циклическом нагружении в диапазоне коэффициентов асимметрии цикла о < 0,6 для исследуемых конструкционных [c.300]

Что касается нижнего предела, то величину последнего следует назначать, исходя из условий ра.боты конструкции вне резонананой зо ны. В этом случае, как показали пр аведенные нами подсчеты величин динамического коэффициента в диапазоне от нуля до 80% ра бо-чих чисел оборотов, он не превышает .i = l,78. В диапазоне частот, превышающих рабочее число оборотов машины, величина динамического, коэффициента будет равной 1,77 при частоте 1,5 р. Затем при увеличении частоты колебаний динамический коэффициент снижается и становится меньше единицы. [c.147]

Указанная задача особенно актуальна в случае лазеров с поперечным протоком активной среды (см. конец 3.4),работаюших, главным образом, в далеком инфракрасном диапазоне, где прозрачные призмы полного внутреннего отражения едва ли осуществимы. Однако даже если число Френеля велико и необходимы не плоские, а неустойчивые резонаторы, отсутствие призм обычно не является непреодолимым препятствием для реализации соответствующих схем. Так, в случае однопроходовых резонаторов требуемые значения коэффициента увеличения М обычно невелики, что позволяет отказаться от конфокального варианта резонатора удовлетворительное заполнение рабочего сечения излучением генерации достигается и в резонаторе из плоского и слегка выпуклого зеркал. Заменив плоское зеркало на составленный из двух плоских зеркал двугранный 90-градусный отражатель, получаем искомое резонаторное устройство. Для выравнивания интенсивности ребро отражателя должно быть ориентировано, очевидно, перпендикулярно направлению потока среды. [c.242]

Термин тензометрический датчик деформации, или тензо-резистор , используется для элемента, который может быть приклеен на поверхность подобно почтовой марке, сопротивление которого изменяется при деформации объекта. Проволочный тензорезистор состоит из отрезка провода, согнутого в форме серпантина и смонтированного на подходящем материале подложки (Рис. 8.3а). Он имеет тензометрический коэффициент (коэффициент тензочувствительности) около 2. Тензоре-5истор из металлической фольги также выполняется в форме серпантина, который вытравливается из металлической фольги (Рис. 8.36). Его тензометрический коэффициент также равен приблизительно 2. Полупроводниковый тензорезистор (Рис. 8.3в) представляет собой полоску кремния с небольшим количеством вещества р- или -типа. Кремний / -типа имеет тензометрический коэффициент в диапазоне 100... 175, а -типа — -100...-140. Отрицательное значение тензометрического коэффициента указывает на тот факт, что величина сопротивления датчика будет уменьшаться с увеличением деформации. Полупроводники имеют преимущество перед металлическими тен-зорезисторами они обладают высоким тензометрическим коэффициентом, но имеют и недостаток, который заключается во много раз большем коэффициенте температурной чувствительности сопротивления. [c.67]

Рассмотрим некоторые лeд tвия разработанной модели и их физическую интерпретацию применительно к распространению усталостных трещин в сталях средней и высокой прочности. Для этого кратко остановимся на результатах структурного изучения процесса разрушения при росте усталостных трещин. Фрактографические исследования показывают, что поверхность разрушения при развитии усталостных трещин в указанных сталях представлена в основном следующими фрактурами чисто усталостной, для которой характерно наличие вторичных микротрещин [146] (в данной работе эта фрактура названа чешуйчатой), а также фрактурами хрупкого типа (микро- и квазискол) [57, 113, 283]. Бороздчатый рельеф, свойственный усталостным изломам большинства металлов с ГЦК решеткой, как правило, отсутствует либо наблюдается в ограниченном диапазоне условий нагружения, как и участки с меж-зеренным и чашечным строением [57, 113, 372, 389]. Доля различных фрактур в изломе существенно зависит от условий испытания. Для сталей средней и высокой прочности можно отметить следующие общие закономерности изменения усталостного рельефа с ростом размаха коэффициента интенсивности напряжений доля микроскола с увеличением АЯ уменьшается при переходе от первого ко второму участку кинетической диаграммы усталостного разрушения иногда появляются области межзеренного разрушения на втором участке доминирует усталостная фрактура с микротрещинами на третьем участке кинетической диаграммы усталостного разрушения в ряде случаев наблюдаются бороздчатый рельеф и области с ямочным строением. [c.221]

С увеличением коэффициента избытка воздуха а протяженность третьей области уменьшается (см. рис. 7.5). Вторая зона смещается к свече зажигания практически сохраняя свои размеры в щироком диапазоне изменения а. Оптически неплотная область 1 при этом несколько возрастает. Такое перераспределение характерных областей объясняется ростом уровня окружных скоростей, интенсивности сдвиговых скоростей, повыщением объемной плотности кинетической энергии в вихревой камере. Сепарация крупных капель протекает более интенсивно и оканчивается в сечении, расположенном на более близком от свечи зажигания расстоянии. Такой же эффект вызывает и увеличение давления на входе в сопловой ввод. [c.314]

Еще большая ошибка в последнем методе допускается, когда при расчете среднелогарифмической разности температур вместо температуры теплоносителя на входе в пористый материал используется его начальная температура. Вследствие резкого повышения температуры потока в очень тонком слое охладителя у входа в пористую структуру эта ошибка в действительности может иметь место даже тогда, когда измеряют температуру теплоносителя вблизи входа в пористую стенку. В результате теплоноситель получает теплоту до входа в образец, что приводит к значительному завышению объемного внутрипорового коэффициента теплоотдачи йу- При этом величина предварительного подогрева зависит от условий эксперимента, например, от расхода теплоносителя,и очень ре> ко - от толщины образца. Для тонких пористых пластин толщиной около 1 мм с объемным тепловьщелением предварительный подогрев может составить до 0,9 всего нагрева охладителя, быстро уменьшаясь с увеличением его расхода. Если учесть, что основная часть приведенных в табл. 2.4 результатов получена для образцов толщиной менее 5 мм, то можно ожидать, что именно этот эффект и является основной причиной зависимости объемного коэффициента внутрипорового теплообмена от толщины образца в тех случаях, когда его толщина 5 включена в явном виде в критериальное уравнение теплообмена. В то же время при использовании расчетно-экспериментального метода обработки данных для широкого диапазона толщин образцов в специально поставленных экспериментах не обнаружена зависимость коэффициента объемного тегшообмена от толщины образца [ 11] [c.42]

Как пам уже известно, в оптическом диапазоне коэффициент отражения при нормальном падении луча для границы воздух — стекло равен примерно 0,04. Увеличение R при наклонном падении луча не является достаточным для получения резкой многолучевой иитерс )еренционной картины в проходящем свете. Коэффициент отражения, близкий к единице, можно получить и при почти нормальном падении света — путем нанесения соответствующих многослойных диэлектрических покрытий или частично прозрачного слоя металла. [c.103]

Кроме понятий энергии связи, удельной энергии связи на нуклон и коэффициента упаковки, в ядерной физике пользуются также понятием энергии связи или энергии присоединения последнего нейтрона и соответственно последнего протона. Энергия связи последнего нейтрона больше энергии связи последнего протона ё . Так, например, в диапазоне значений массового числа 84 -< < 104 средняя энергия связи последнего нейтрона при Z четном равна 8,480 Мэе, а при Z нечетном — 8,440 Мэе, т. е. примерно одинакова. Для энергии связи последнего протона имеем совершенно иное положение в этом же диапазоне А при четном Z средняя ёр = 8,960 Мэе, а при нечетном Z средняя Sp = 6,380 /И/, разница составляет — 2,580 Мэе. На рисунке 32 приведены значения как функции N—Z при Z = onst для четных и нечетных Z. Ядра с четным N имеют всегда большие значения энергии связи последнего нейтрона, чем соседние ядра с нечетным Л/. С увеличением числа нейтронов N в ядре величина (з уменьшается как по четным, так и по нечетным Z. На рисунке 33 приведена зависимость энергии связи последнего протона ёр от числа протонов при N = onst. Заметно монотонное уменьшение ёр с увеличением Z. [c.97]

Углы, при которых исчезают те или иные волны, называют критическими углами. По мере )гвеличения угла падения продольной волны р, начиная с некоторого исчезает продольная преломленнсш волна С/ (а = 90°), и контроль может осуществляться только преломленной поперечной волной. При дальнейшем увеличении р исчезает и поперечная преломленная волна — Q (а, = 90°), что соответствует второму критическому углу Р рз (см. рис. 6.20). Контроль только поперечной преломленной волной для системы оргстек-ло-сталь может происходить при расчетных Р р, в диапазоне 27...56°, что облегчает методику его проведения. Коэффициенты отражения и прохождения ультразвука зависят от соотношения акустических сопротивлений. С уве-личс нием разности акустических сопротивлений двух сред увеличивается коэффициент отражения (обычно дефекты имеют резко отличное акустическое сопротивление среды и поэтому отражают УЗК). [c.171]

Как показали исследования, зависимость сха ОТ числа ReD ij) =-= КооПсф/voo во всем диапазоне углов атаки носит одинаковый характер. Коэффициент x уменьшается примерно на 10% при увеличении ЯеОсф от 0,3 -10 до 0,9-10 . [c.390]

Одна из моделей крыла с симметричным профилем и хордой Ь = 1,5 м имела 62 щели, расположенные на одной стороне. Исследования, которые велись в диапазоне чисел Re = (1,5- 4,7) 10 , показали, что полученный за счет отсасывания выигрыш в сопротивлении возрастал с увеличением числа Рейнольдса, так как при этом уменьшалась протяженность естественного ламинарного обтекания. Практически полная ламинаризация пограничного слоя в этом случае приводит к уменьшению эффективного коэффициента сопротивления, получаемого с учетом мощности, затрачиваемой на отсос, на 41 о при числе Ке = 1,52-10 и на 60% при числе Ре = 4,7-10 . Коэффициент суммарного расхода воздуха Q в этих экспериментах не превышал 0,00106. [c.440]

Среди замещенных ферритгранатов наивысшие магнитооптические параметры 0 и г з имеют висмутзамещенные гранаты, которые в настоящее время считаются наиболее перспективными для использования в магнитооптических устройствах. Установлено, что удельное фарадеевское вращение в них почти линейно увеличивается с ростом концентрации висмута. Коэффициент поглощения а при это.м также растет во всем диапазоне длин волн от ультрафиолетового до ближнего инфракрасного. В результате магнитооптическая добротность с ростом концентрации висмута сначала быстро растет, а затем насыщается и даже несколько падает, когда рост поглощения начинает обгонять увеличение фарадеевского вращения. [c.31]

Оптимальное значение относительного продольного шага (s/ft)onT =13+1 при любом значении в интервале от 0,7 до 80. График зависимости от s/h для воды показан на рис. 10-5. Приведенное соотношение справедливо при (s/h) > 6 в диапазоне чисел Re K от 6-10 до 4-10 , чисел Рг от 0,7 до 80. В уравнении (10-16) коэффициент теплоотдачи отнесен к полной поверхности стенки определяющий размер — эквивалентный диаметр канала При применении шероховатой поверхности наряду с теплооб меном возрастает коэффициент гидравлИЧеСКОГО СОПроТИВЛеНИЯ При этом обычно величина не зависит от скорости течения теп лоносителя. Вследствие увеличения сопротивления при практиче ском применении искусственной шероховатости представляет ин терес сравнение эффективности этого метода интенсификации тепло 294 [c.294]

Понижение температуры до температуры жидкого кислорода и ниже ее вызывает увеличение коэффициента o i/kJb для чистых металлов и ста.яей. Коэффициент ст 1к/о п образцов с надрезом уменьшается при понижении температуры до температуры глубокого холода. Между 0-1 и iOb для группы чистых металлов в диапазоне температур от 4,2 до 298 К коэффициент корреляции /-=0,95. При этом коэффициенты корреляции между t i и <Тв чистых металлов, испытанных при температурах 4,2 или 20 К, имеют большие значения, чем для тех же металлов, испытанных при температурах 90 или 293 К. [c.100]

Если, например, усталостная трещина развивается при нагружении с постоянной амплитудой Асть то ей соответствует определенный уровень напряжения открытия трещины A ti [18]. Эффективную амплитуду коэффициента интенсивности напряжений можно определить в этом случае в диапазоне Ао . .. Аа . При увеличении уровня напряжений до Аог в первых циклах скорость роста трещины будет весьма высокой, так как трещина остается открытой при значительно большей амплитуде напряжений и, следовательно, большей эффективной амплитуде коэффициента интенсивности напряжений. Затем с ростом числа циклов нагружения на уровне Асгг установится новый уровень напряжений открытия трещины Аа , соответствующий новой амплитуде нагружения. При уменьшении уровня нагружений наблюдается обратное явление — замедленное развитие трещины на первых циклах нагружения на новом, более низком уровне. [c.31]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...