Сварка дуговая при низких температурах

Алюминий можно сваривать различными способами дуговой и газовой сварки. При ручной дуговой сварке металлическим электродом применяют прутки того же состава, что и свариваемый металл, с обмазкой из смеси хлористых и фтористых солей. При низкой температуре плавления (657° С) алюминий имеет высокую теплопроводность и большую теплоту плавления и для его сварки необходимо применение электрической дуги относительно большой мощности. Сварка ведется на постоянном токе обратной полярности. [c.434]

Назначение. Для механизированной и шланговой дуговой сварки и наплавки под флюсом углеродистых и низколегированных сталей и сталей повышенной прочности, работающих при низких температурах. [c.300]

Назначение. Для механизированной дуговой сварки конструкций из низколегированных сталей, работающих при низких температурах (до —40 °С). [c.336]

В отличие от дуговой сварки под флюсом при электрошлаковой сварке почти вся электрическая мощность передается шлаковой ванне, а от нее—электроду и основному металлу. Условием стабильности процесса является постоянство температуры шлаковой ванны, иначе говоря, равенство получаемой и отдаваемой ею теплоты. На рис. 2-8 показаны примерные зависимости выделяемой в шлаке и отдаваемой им мощности от средней температуры шлаковой ванны. При низких температурах кривая отдаваемой мощности всегда лежит выше кривой выделяемой мощности, так как теплоотдача происходит при всех температурах, превышающих температуру окружающей среды, а заметное выделение мощности в шлаке начинается при температуре, близкой к 1000° С. [c.45]

Гелий Не — инертный газ, встречается в газах некоторых источников и в минералах как продукт радиоактивного распада. Применяется в качестве инертного защитного газа при дуговой сварке, для получения низких температур, для заполнения газовых термометров, для наполнения электроламп и разрядных трубок. [c.4]

Немаловажная роль в образовании и конечной концентрации в шве неметаллических включений, преимущественно силикатных, снижающих ударную вязкость металла (особенно при низких температурах), принадлежит составу флюса. Наибольшее количество включений содержат швы, выполняемые дуговой сваркой под силикатными (высококремнистыми) флюсами. При этом относительное количество кремнезема в силикатных включениях металла почти вдвое превышает содержание кремнезема во флюсе и расплавленном шлаке в зоне сварки (табл. П1.9 [29]). [c.255]

Остаточная прочность стыковых сварных соединений. Остаточную прочность образцов, выполненных высокоскоростной дуговой сваркой вольфрамовым электродом, определяли при комнатной и низких температурах на образцах [c.132]

Развитие сварочной техники сопровождалось стремлением повысить механические свойства и главным образом прочность и надежность сварных соединений. Разработка высококачественных электродов для ручной сварки, электродной проволоки, флюсов и всевозможных защитных средств, подбор рациональных технологических процессов, применение автоматизированного оборудования для дуговой и контактной сварки, создание различных новых методов сварки, способствующих получению сварных соединений из различных металлов и сплавов, хорошо работающих в условиях статических, повторно статических, ударных и вибрационных нагрузок при низких и высоких температурах, в различных химических средах обеспечили возможность создания сварных соединений, эк-9 131 [c.131]

Высокие теплоемкость, теплопроводность, скрытая теплота плавления требуют более высокого и концентрированного тепловложения, чем при сварке стали. Так, при дуговой сварке алюминия необходим ток в 1,2. .. 1,5 раз больше, чем при сварке стали, несмотря на более низкую температуру плавления алюминия. [c.438]

В связи с тем, что активные металлы насыщаются газами не только в области сварочной ванны, но и в зонах, нагретых до значительно более низких температур, возникла необходимость защиты больших поверхностей свариваемого металла. Поэтому представлялось целесообразным провести усовершенствование метода дуговой сварки в инертных газах в целях использования его при сварке тугоплавких и активных металлов. При этом использовались подвижные кожухи, закрывающие горелку, место сварки и значительную зону нагретого металла. [c.6]

ЗП-и сплавы характеризуются высокой пластичностью, технологичностью и отличаются высокими жаропрочными свойствами при температурах выше 200° С. Прочностные свойства при комнатной температуре сплава Д20 (без магния) более низкие, чем сплава Д16, но сплав Д20 хорошо сваривается всеми видами сварки, в том числе аргоно-дуговой. [c.183]

При сварке обычных углеродистых конструкционных сталей низкоуглеродистыми проволоками происходит окисление углерода на 0,01—0,03%, которое усиливается с повышением концентрации углерода в проволоке, а также с накоплением в шлаке закиси железа. Однако во всех случаях окисление углерода при электрошлаковом процессе ниже, чем при дуговом, вследствие более низких температур процесса. [c.57]

Швы, выполненные дуговой сваркой в углекислом газе, содержат Б 3—4 раза меньше шлаковых включений, чем швы, выполненные сваркой под флюсом и толстопокрытыми электродами. Характерно также то, что в швах, выполненных дуговой сваркой в углекислом газе, шлаковых включений значительно меньше, чем в швах, выполненных вручную толстопокрытыми электродами и автоматической сваркой под флюсом. Разное количество и величина шлаковых включений объясняется тем, что при сварке под флюсом и сварке толстопокрытыми электродами образование шлаковых включений в шве связано не только с процессами раскисления металла, но и с попаданием отдельных капель расплавленного флюса или покрытия электрода в затвердевающий металл шва. С уменьшением количества и величины шлаковых включений в металле шва повышается его долговечность в условиях эксплуатации при высоких и весьма низких температурах. [c.61]

Электрошлаковая сварка из-за большого тепловложения выполняется без подогрева при температуре до —65 °С. Автоматизированную дуговую сварку под флюсом при толщине металла до 30 мм из углеродистой стали и 20 мм из низколегированной разрешается выполнять без подогрева при температуре соответственно —30 и —20 °С, а при большей толщине — при температуре соответственно —20 и —10 °С. При более низких температурах назначается подогрев перед сваркой до 120—160 °С. СНиП устанавливает ограничения при сварке рабочей арматуры железобетонных конструкций при отрицательной температуре требуется предварительный подогрев стержней до 200—250 °С [c.267]

Защита шлаковой ванны аргоном или азотом способствует меньшему ее окислению и большему усвоению марганца. При электрошлаковой сварке также наблюдается выгорание углерода, однако в меньшей степени, чем при дуговом процессе, вследствие более низких температур в зоне плавления. Окисление углерода по мере накопления закиси железа в шлаковой ванне усиливается, особенно заметно снижение концентрации углерода в шве при сварке высокоуглеродистыми проволоками. [c.351]

Электрошлаковая сварка. Электрошлаковая сварка алюминия длительное время не удавалась, о было обусловлено низкой температурой кристаллизации алюминия, что вынуждает применять легкоплавкие, обычно весьма электропроводные шлаки. Выделение теплоты в сварочной ванне при этом ниже, чем при сварке стали. Применяемые при дуговой сварке флюсы, состоящие из смесей фтористых и хлористых солей щелочных и щелочноземельных металлов, легко вскипают с образованием летучих соединений, что вынуждает сваривать при низких напряжениях процесса. В результате этого также снижается количество выделяющейся в шлаковой ванне теплоты. Все эти затруднения были в свое время преодолены и получена возможность сваривать металл принципиально любой толщины за один проход. [c.644]

При аргоно-дуговой сварке неплавящимся электродом применяют главным образом вольфрамовые прутки. Вольфрам самый тугоплавкий металл ( температура плавления 3350—3600°), обладающий ничтожной летучестью при высокой температуре и низким коэффициентом теплопроводности. Для сварки применяются прутки диаметром от 0,8 до 10 мм. Диаметр прутка выбирают в зависимости от требуемой величины сварочного тока. Нормально при сварке конец электрода оплавлен и на нем образовывается капля. Допустимые значения тока для электродов разных диаметров приведены в табл. 59. [c.302]

Сварка магниевых сплавов [6]. Ввиду высокой теплопроводности и большой скрытой теплоты плавления магниевых сплавов, при их сварке необходимо применять источники тепла с высокой удельной интенсивностью. Низкая температура плавления и незначительная разница в температурах начала и конца плавления этих сплавов требуют при их сварке особой осторожности и большого опыта. Техника аргоно-дуговой сварки магниевых сплавов подобна технике сварки [c.19]

Весьма важны при сварке и процессы взаимодействия металла с водородом, его поглощение металлом. Как уже указывалось в II. 1, источники водорода в условиях сварки достаточно разнообразны. Водород может поступать в реакционное пространство в чистом виде, а также в виде продукта диссоциации воды и различных водородсодержащих соединений. При этом высокие температуры при сварке, особенно дуговой, приводят к значительной диссоциации молекулярного водорода на атомарный, который легко растворяется и в жидком, а часто и в твердом металле. Так, например, твердый титан даже при относительно низких температурах (300—350° С) может поглощать водород достаточно интенсивно. [c.90]

Любое газовое пламя и особенно с низкой температурой обладает малой концентрацией тепла по сравнению с концентрацией тепла в сварочной дуге. Поэтому газовая сварка по сравнению с дуговой выполняется при низких скоростях нагрева и охлаждения металла, что приводит к укрупнению зерен околошовного металла, низкой прочности сварного соединения, большим де рмациям сварного изделия. Кроме того, стоимость газовой сварки [c.71]

Хромоникелевые стали аустенитного класса хорошо свариваются всеми видами сварки. Однако при выборе способов сварки следует учитывать специфические свойства, оказывающие влияние на качество свариваемых изделий. К ним относятся низкая теплопроводность, более высокий коэффициент линейного расширения, чем у малоуглеродистой стали, и склонность к межкристаллитной коррозии. Первые два свойства обусловливают повышенное коробление изделий из этих сталей в процессе сварки. Причиной межкристаллитной коррозии стали может быть замедленное охлаждение или нагрев (например, при газовой и меньше при ручной дуговой сварке) в интервале температур 450— 850°С, при этом происходит выпадение карбидов хрома по границам зерен (кристаллов), вследствие чего внешние оболочки кристаллов обедняются хромом. Это способствует образованию межкристаллитной коррозии. Межкристаллитную коррозию предотвращают введением в сталь титана, вольфр ама, молибдена и других легирующих элементов, которые препятствуют выпадению карбидов хрома, а также изменяют процесс сварки. Чтобы уменьшить склонность стали к межкристаллитной коррозии и короблению изделий, сварку аустенитных хромоникелевых сталей необходимо вести так, чтобы обеспечить наименьшую зону нагрева при максимальной скорости сварки и охлаждении. При газовой и обычной дуговой сварке выполнение этих условий затруднено, так как имеет место замедленный нагрев (при газовой сварке) и медленное охлаждение после сварки. Поэтому возможен перегрев околошовной зоны и появление межкристаллитной коррозии. [c.114]

Сплавы, легированные медью, обладают повышенной прочностью, но плохо свариваются. Их применяют преимущественно в закаленном и искусственно состаренном состояниях. Сплав В92 дуговой сваркой сваривается значительно лучше, чем сплав Д16, но соединения чувствительны к коррозии под напряжением. Сварные соединения сплава Д16 по прочности ниже, чем основной металл, но удовлетворительно работают при повышенных и низких температурах. [c.12]

Процесс газовой резки характеризуется нагревом кромок до весьма высокой температуры, близкой к температуре плавления стали. В отличие от процессов сварки, дуговой и, тем более, газовой, в процессе резки отсутствует такой аккумулятор теплоты, каким является сварной шов, и значительная часть теплоты, сообщенной металлу пламенем и реакцией окисления железа, вместе с образующимся в процессе резки шлакам удаляется кислородной струей из разреза. В результате интенсивного отвода теплоты от кро мок соседними слоями металла и теплоотдачи в окружающую среду скорость охлаждения их достигает весьма больших значений, что во многих случаях приводит к образованию неравновесных закалочных структур в зоне влияния резки даже при относительно низком содержании в стали углерода и легирующих примесей. [c.381]

Для обеспечения хорошей свариваемости при дуговой сварке этих сталей рекомендуют следующие технологические мероприятия предварительный и последующий подогрев заготовок до температуры 100 —300 С в целях замедленного охлаждения и исключения закалки з. т. в. прокалка электродов, флюсов при температуре 400 —450 С в течение 3 ч и осушение защитных газов для предупреждения попадания водорода в металл сварного соединения низкий (300—400 °С) или высокий (600—700 °С) отпуск сварных соединений сразу после окончания сварки в целях повышения пластичности закалочных структур и удаления водорода. [c.232]

Сварка коррозионно-стойких, жаропрочных сталей и сплавов. Стали и сплавы этого класса обладают хорошей свариваемостью. Однако теплофизические свойства и склонность к образованию в шве и околошовной зоне горячих трещин определяют некоторые особенности их сварки. Характерные для большинства сталей и сплавов низкая теплопроводность и высокий коэффициент линейного расширения обусловливают при прочих равных условиях (способе сварки, геометрии кромок и др.) расширение зоны проплавления и областей, нагретых до различных температур, и увеличение суммарной пластической деформации металла шва и околошовной зоны. Это увеличивает коробление конструкций. Поэтому следует применять способы и режимы сварки, характеризующиеся максимальной концентрацией тепловой энергии. Оценка возможностей дуговых способов сварки по толщине детали дана в табл. I. [c.28]

Скорость роста трещины усталости в сварных соединениях при низких температурах такая же или меньше, чем при комнатной температуре и очень близка к значениям этой характеристики у основного металла при соответствующих температурах (рис. 3 и 4). Исключением являются сварные образцы стали Pyromet 538, выполненные дуговой сваркой вольфрамовым электродом, у которых скорость роста трещины усталости при низкой температуре оказалась выше, чем при комнатной. Поскольку значения ао,2 и Ов возрастают при снижении температуры, более низкие значения скорости роста трещины усталости при низкой температуре рассматриваются как нормальное явление. Повышение скорости роста трещины в сварных соединениях стали Pyromet 538, однако, происходит в материале, в структуре которого имеются б-феррит и аустенит последний неустойчив при низких температурах. Таким образом, очевидно, что наличие б-феррита и (или) локальное превращение аустенита в мартенсит под влиянием деформации приводит к увеличению скорости роста трещины усталости в этой стали. [c.249]

Развитие окислительно-восстановительных процессов при сварке происходит в условиях высоких температур, значительно превышающих температуры процессов выплавки стали, температурное поле в зоне сварки неоднородно и можно выделить зону высоких температур, превышающих 2300 К (высокотемпературная зона), и зону низких температур, приближающихся к температуре кристаллизации металла, т. е. 2000 К (низкотемпературная зона), как это показано на рис. 9.40. В высокотемпературную зону 1 входит капля на плавящемся электроде, активно реагирующая с дленкой шлака, капля, проходящая столб дугового разряда и покрытая пленкой шлака, а также передняя часть ванны. Низкотемпературная зона 2 охватывает кристаллизующуюся часть сварочной ванны, где шлак окончательно должен отделиться от металла шва. [c.362]

Именно этими процессами следует объяснить то, что предварительный подогрев до +150°С при ручной электро-дуговой сварке с применением электродов типа УОНИ и при автоматической сварке проволокой Ов-10Г2 под флюсом АН-348А в условиях низких температур приводит к усилению склонности металла шва к хрупкости по сравнению со случаями сварки без предварительного подогрева. [c.78]

Металлургические реакции, протекающие при электрошлаковол процессе, имеют свои особенности. Основными из них являются более низкие температуры металла, чем при дуговой сварке под флюсом более длительное время взаимодействия металла и шлака значительно меньшая активность шлака. [c.56]

Сварные швы, выполненные гелиево-дуговой сваркой, имеют высокие механические свойства при нормальной и низких температурах (до —180°С), при которых часто работают медные аппараты. Предел прочности прп разрыве совставляет 21—22 кПмм , угол загиба — 180°, ударная вязкость — свыше 9 кГ/см . [c.117]

Основной трудностью, возникающей при сварке латуней, является значительная потеря цинка вследствие его испарения, усиливающегося при растворении в жидком металле водорода. Испарение цинка связано с низкой температурой его кипения для чистого цинка температура кипения составляет 906 °С, а температура плавления — 420 С. Испаряясь, цинк активно окисляется и образует в атмосфере тугоплавкую пылевидную окись цинка 2пО. Потери цинка из сварочной ванны при газовой сварке достигают 25%, а при дуговой — 40%. Уменьшение содержания цинка в наплавленном металле может привести к пористости металла и снижению его прочности. Испарение цинка благоприятствует также развитию газовых пузырей и пористости. При этом нужно иметь в виду, что гыделяющиеся пары цинка и окись цинка весьма ядовиты. Уменьшению потерь цинка при газовой сварке способствует применение окислительного пламени и введение в сварочную ванну небольших добавок 51 или А1. Чтобы уменьшить теплоотвод из сварочной ванны и создать условия для более полного удаления из нее растворившихся газов, целесообразно перед сваркой нагревать основной металл до 250—300 °С. [c.369]

Влияние скорости охлаждения в наибольншй степени проявляется при дуговой сварке однослойных угловых hibob и последнего слоя многослойных угловых и стыковых швов при нало кепии их на холодные, предварительно сваренные швы. Металл многослойных швов, кроме последних слоев, подвергающийся действию повторного термического цикла сварки, имеет более благоприятную мелкозернистую структуру. Поэтому он обладает более низкой 1 ритической температурой перехода в хрупкое состояние. [c.216]

В ряде случаев применения дуговой сварки (например, в химаппаратостроении и при изготовлении сварных соединений, работающих в условиях очень низких и высоких температур) к электродным покрытиям предъявляются ещё особые дополнительные требования. [c.297]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...