Сплавы с низкими

Состав конкретных марок элинваров и других промышленных сплавов с низким температурным коэффициентом модуля упругости приведен в табл. 103. [c.539]

Состав сплавов (%) с низким температурным коэффициентом модуля упругости [c.539]

Вследствие высокой режущей способности рекомендуется широкое применение металлокерамических твердых сплавов и минералокерамических сплавов.. Для обработки стали применяют титановольфрамовые твердые сплавы. Так как повышение содержания титана повышает одновременно с режущей способностью хрупкость сплава, то при тяжелых условиях работы (обдирка с переменным припуском, наличие ударной нагрузки, недостаточная жесткость системы станок — приспособление — инструмент — деталь) применяют сплав с низким содержанием титана, а для отделочных работ — с высоким. В случае выкрашивания титановольфрамовых сплавов при обработке сталей возможно применение вольфрамовых сплавов. [c.134]

Естественное старение развивается в сплавах с низкой Гид, например алюминиевых. В большинстве сплавов других металлов возможно в основном искусственное старение. [c.500]

Таблица 27.31. Магнитные свойства холоднокатаной ленты сплавов с низкой остаточной индукцией и повышенным постоянством магнитной проницаемости [8]

Величина энергии дефекта упаковки даже у металлов с одним типом решетки может существенно различаться (табл. 9), что приводит к широкому спектру дислокационных структур. В ГЦК-металлах и сплавах с низкой энергией дефекта упаковки (а-латунь, нержавеющая [c.120]

Вторая дополнительная стадия, стадия линейного упрочнения, которая на рис. 3.33 в координатах 5 — соответствует участку параболы, наблюдается особенно четко при низких и средних температурах у металлов и сплавов с низкой энергией дефекта упаковки 339]. Протяженность этой стадии обычно составляет деформацию, равную 0,003—0,03. Для линейной стадии также характерна своя дислокационная структура дислокации преимущественно удерживаются в плоскостях работающих источников, образуя плоские скопления. [c.154]

Реактивом 33 выявляют ликвацию в сплавах с низким содержанием кремния, причем эвтектика при этом перетравливается и окрашивается в темный цвет. Так как кремниевая фаза химически очень [c.271]

Травитель 20 [3,3 мл уксусной кислоты 100 мл HjO]. Такой раствор используют для выявления границ зерен в сплавах с низким содержанием алюминия в течение 3—5 с. После травления образцы промывают горячей водой и высушивают в струе воздуха. [c.289]

Сплавы с низким содержанием углерода и легирующих элементов имеют мартенситную структуру с четко [c.169]

Склонность титановых сплавов к ЗР увеличивается также при наличии кислорода и азота [10, 44, 45]. Однако в высокопластичных сплавах с низким содержанием алюминия сопротивление ЗР при этом повышалось. Так, в сплаве системы Ti—А1—Zr при увеличении содержания кислорода от 0,13 до 0,45% разрушающие напряжения возрастали от 0,68 до 0,84 ГН/м [45]. [c.56]

СПЛАВЫ С НИЗКИМ КТР НА ОСНОВЕ МАГНИТНЫХ МАТЕРИАЛОВ [c.318]

В металлах и сплавах с низкой энергией дефектов упаковки интенсивного перераспределения дислокаций в их скоплениях не происходит вплоть до рекристаллизации. Особенно устойчивые дислокационные сплетения возникают после значительных деформаций. В таких материалах заметное разупрочнение наступает лишь с началом рекристаллизации. [c.138]

Для а- и (а-ЬР)-сплавов с низкой и средней чувствительностью к КР можно подобрать такую толщину материала, при которой эта чувствительность будет минимальна (см. рис. 4). [c.428]

УПРУГИЕ СПЛАВЫ С НИЗКИМ ЭЛЕКТРОСОПРОТИВЛЕНИЕМ [c.288]

Сплавы с заданным а широко применяют в машиностроении и приборостроении. Сплавы с минимальным а (близким к нулю) используют для деталей и измерительных приборов, расширение которых должно быть исключительно малым при колебаниях климатических температур. Тепловое расширение сплавов с низким и средним а хорошо согласуется в большом интервале температур с расширением других материалов, таких как неорганические диэлектрики (стекла и керамики), чугун и др. [c.294]

Сплавы с низкими значениями а [c.296]

Бериллиевые сплавы с низким электросопротивлением 288 [c.429]

Магнитные свойства сплавов с низкой остаточной индукцией и постоянством магнитной проницаемости (холоднокатаные ленты) [c.168]

На рис. 6.11 показано, как ведут себя сплавы, дифференциальная термо-э.д.с. которых не падает до столь малых величин. В этих сплавах присутствует эффект Кондо, проявляющийся при рассеянии электронов проводимости магнитными моментами примеси, такой, как железо или кобальт (см. гл. 5, разд. 5.6). В интервале температур от 1 до 300 К можно получить довольно больщие отрицательные термо-э.д.с. Положительным электродом для такой термопары часто служит сплав с низкой теплопроводностью и малой термо-э.д.с., например N1—Сг, или Ад—0,3 % Ап. В настоящее время считается, что наилучшей примесью для получения хорошей стабильности отрицательного электрода термопары является железо. Сплавы с кобальтом, как оказалось, претерпевают при комнатной температуре структурные превращения, вызывающие изменения термо-э.д.с. Содержание железа обычно выбирают в пределах от 0,02 до [c.293]

Сводчатые, арочные, выпуклые, скорлупные формы уменьшают усадочные напряжения, улучшают условия отливки и увеличивают прочность деталей вследствие увеличения моментов сопротивления сечений. Повышается жесткость конструкций, что особенно важно для отливки из сплавов с низким модулем упругости (серые чугуны, легкие сплавы). [c.84]

Разрушительные концентрации N82804 могут возникать вследствие загрязнения воздуха морской солью. Продукты сгорания нефти — SO2 и 8О3 — также способствуют коррозии, но лопатки судовых турбин подвержены высокотемпературной коррозии и при использовании топлива с низким содержанием серы [40]. Высокохромистые сплавы более устойчивы к этому виду коррозии, чем сплавы с низким содержанием хрома. [c.201]

Уменьшение содержания углерода. Содержание углерода в промышленно выпускаемых нержавеющих сталях может быть уменьшено, но при этом резко увеличивается стоимость стали. Сплавы с низким содержанием углерода (например, <0,03 % С) обозначаются буквой L (304L, 316L и т. п.). При сварке или другого рода термообработке этих сталей, когда достигаются температуры сенсибилизации, существует несравненно меньшая опасность протекания межкристаллитной коррозии. Однако абсолютной устойчивостью к этому виду разрушений они не обладают. [c.307]

Общая закономерность такова. При затрудненном поперечном скольжении формируется простая моноком-понентная текстура 110 <112>. По мере облегчения поперечного скольжения появляется и дает все больший вклад компонента 112 <111>. Поэтому в г. ц. к. металлах и сплавах с низкой энергией дефектов упаковки д,у, таких как серебро, сс-латунь, многие твердые растворы на основе г. ц. к. металлов, как правило, возникает только текстура 110 < 112>-, которую часто называют текстурой латуни или текстурой спла-чов. [c.286]

Наименее перспективными в отношении сверхпластичности являются металлы высокой степени чистоты и однофазные сплавы с низкой температурой рекристаллизации. В этих материалах при температурах сверхпластичности в условиях малых скоростей деформации не удается предотвратить роста зерна. Единственный возможный путь — введение в них небольших количеств малорас-творимых примесей для создания мелкодисперсных частиц второй фазы, стабилизирующих границы зерен. [c.572]

Из рассмотренного выше механизма влияния микропор на предел текучести следует еще один интересный вывод величина предела текучести сплавов с низкой прочностью межфазных границ должна обнаруживать хорошее соответствие с расчетом по механизму Орована [162], тогда как в случае прочной межфазной границы более близкой должна быть оценка по механизму В. Ф. Моисеева [170]. [c.85]

Динамический возврат. Эволюция дислокационной структуры во время динамического возврата начинается в наиболее деформированных местах с накопления дислокаций и постепенного образования субграниц. С повышением плотности дислокаций скорость их аннигиляции возрастает до тех пор, пока не станет равной скорости их образования. В результате плотность дислокаций увеличивается до равновесной величины подобно тому, как это происходит в холодно-обработанных и подвергнутых возврату металлах. Поскольку только часть субграпиц способна мигрировать, стенки ячеек должны непрерывно распадаться и вновь образовываться в процессе, названном ре-полигонизацией [275]. Равновесное положение стенок определяется плоскостью расположения дислокаций в них и способностью последних покидать свои плоскости скольжения для образования более регулярных низкоэнергетических границ. От способности дислокаций к поперечному скольжению, ограниченной в металлах и сплавах с низкой энергией дефекта упаковки, в значительной мере зависит степень динамического возврата в деформируемом материале. [c.131]

В табл. 16 приведены обобщенные результаты циклических испытаний при жестком симметричном нагружении технически чистого титана и сплава ПТ-ЗВ при 20°С. Сравнение циклической долговечности обоих сплавов в области малых улругопластических деформаций показывает, что и при 20 С у сплава ВТ1-0 с более низким сопротивлением ползучести долговечность оказывается ниже, чем у сплава ПТ-ЗВ с большим сопротивлением ползучести, несмотря на значительно более высокую предельную пластичность первого. Таким образом, имеющиеся в настоящее время различные уравнения расчета циклической долговечности материалов носят ограниченный характер и применять их для титановых сплавов с низким сопротивлением ползучести нужно с большой осторожностью. [c.107]

Сопоставление формул (5.24) и (5.26) свидетельствует о том, что для V = 0,3 коэффициенты пропорциональности в них совпадают применительно к сплавам с низким пределом текучести и средним уровнем действующего напряжения. Для жаропрочных сплавов, имеющих высокий предел текучести, при комнатной температуре реализуются условия, аналогичные разрушению других сплавов с низким пределом текучести, и поведение материалов кинетически оказывается эквивалентным. [c.240]

Следует отметить, что на основании недавних исследований [31 ] при растворении твердых растворов и даже гетерогенных сплавов не всегда можно представить анодное растворение сплава рядом парциальных кривых, соответствующих растворению отдельных структурных составляю1дих. В общем случае при рассмотрении парциальных кривых нужно учитывать взаимное влияние компонентов. Так, например, прн растворении сплавов Fe—Сг в кислых растворах [32] было установлено, что по характеру зависимости парциальных скоростей растворения железа и хрома от потенциала и pH в активной области сплавы можно разделить на две группы. Для сплавов с низким содержанием хрома каждая структурная составлятщая характеризуется парциальными поляризационными кривыми, совпадающими по кинетическим параметрам о чистым железом. При концентрациях хрома в сплаве больших 13% кинетические характеристики железа и хрома еоответетвуют характеристикам чистого хрома [c.40]

Травитель 15а [ 1 г диметилглиоксима 99 мл этилового спирта ]. Травитель 156 [5 мл уксусной кислоты 95 мл НаО]. В этих растворах, предложенных Глазуновым [14] (одна часть раствора 15а и две части раствора 156), на сплавах с низким содержанием никеля из-за взаимодействия с железом возникает коричневатый оттенок, который удаляется при промывке отпечатка в разбавленной уксусной кислоте и затем в воде. Хорошие отпечатки получают в сплавах с содержанием больше 1% Ni. [c.106]

Раствор 20 оказался пригодным для этих сплавов. Растворы 23, или 40 используют для выявления границ зерен а-твердого раствора сплавов с низким содержанием кальция. В реактиве 55 выявляют микроликвацию после предварительного травления раствором едкого натра. Реактив 50 растворяет и окрашивает в темный цвет Al4 a на границах зерен -твердого раствора. [c.270]

Раствор 50 используют для выявления микроликвации в -твердом растворе при температуре 50° С и продолжительности травления 45 с. При этом Л1,Сг окрашивается в темно-коричневый цвет, а Al i fa почти не окрашивается. Реактив 21 эффективен для труд-нотравимых сплавов с низким содержанием хрома. [c.270]

Для имитации длительного старения при атмосферных нагревах часто применяются инициирующие нагревы , заключающиеся в нагревах при 100 °С в течение 7 сут. При комнатной температуре неизвестно, как долго будет образовываться такая же непрерывная сетка выделений, однако, вероятно, это время будет составлять от нескольких лет до 50. Однако при равных условиях технологии изготовления и выдержки это время образования непрерывной сетки выделений будет намного больще в сплавах с низким содержанием магния (например, сплав 5086, содержащий 4 % Mg), чем в сплавах с более высоким его содержанием (например, сплав 5456, содержащий 5,1 % Mg). Чтобы исключить КР и особенно расслаивающую коррозию, эти факторы должны быть обязательно учтены, а сплаву 5086 должно быть отда- 5В0 но предпочтение, если нет специальных требований к повыщенной прочности [c.225]

Должно быть также отмечено, что для сплавов с низким содержанием меди, таких как 7039 и Х7007, перестаривание не является такой эффективной термообработкой, как для других сплавов серии 7000. Сплавы с низким содержанием меди могут быть искусственно состарены для получения высокого сопротивления в долевом и поперечном направлениях, тем не менее они остаются высокочувствительными к КР в высотном направлении [51]. [c.263]

Такое несоответствие между результатами испытаний при переменном погружении в раствор 3,5% Na l и результатами испытаний в промышленной атмосфере является обычной проблемой и для других сплавов с низким содержанием меди, в том числе и для сплава 7079-Т6 (см. рис. 45). Во всяком случае после того, как были опубликованы результаты испытаний сплава Х7080-Т7 в промышленной атмосфере, предназначенного для применения в виде крупногабаритных полуфабрикатов, интерес к нему значительно уменьшился, особенно после получения хороших результатов на крупногабаритных полуфабрикатах нескольких других сплавов. [c.266]

Кремний в сплавах с низким и средним содержанием никеля вреден. В сплавах альннти и альнисити, содержащих 33—34 % Ni, кремний является легирующим элементом, так как в количестве 1 % значительно понижает критическую скорость охлаждения. Поэтому магнитные свойства [c.101]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...