Теплопередача Коэффициенты через стенки — Коэффициенты — Расчет

Расчет поверхности нагревательного прибора производится по уравнению теплопередачи QoT=kFM, где й — коэффициент теплопередачи через стенку отопительного прибора F — вся поверхность, находящаяся в контакте с воздухом помещения г М — разность температур греющей воды и воздуха в отапливаемом помещении. [c.195]

Для расчета теплового потока при теплопередаче через многослойную цилиндрическую стенку (рис. 3.8) необходимо задать диаметры каждого слоя, коэффициенты теплопроводности стенок, контактные термические сопротивления между ними, а также гранич- [c.281]

Если требуется определить теплопередачу только через прослойку, то расчет по (6-19) и (6-20) дает конечный результат. Но если прослойка является лишь частью сложной стенки, то, чтобы иметь возможность произвести расчет теплопередачи по формулам для многослойной стенки, необходимо определить эффективный коэффициент теплопроводности Я,афф прослойки с учетом передачи тепла путем излучения. Для плоских прослоек он определяется по формуле [c.195]

Коэффициентом теплопередачи называется количество тепла, которое передается от горячего теплоносителя (в нашем случае — от пара) к холодному (в нашем случае — к охлаждаюшей воде) в единицу времени через единицу поверхности при разности температур теплоносителей ) К. Поэтому измеряют коэффициент теплопередачи в Дж/(с К) или в Вт/(м - К). Он учитывает сопротивление переходу тепла от пара к наружной поверхности трубок, через стенку трубок и от внутренней поверхности трубок к охлаждаюшей воде и поэтому характеризует интенсивность передачи тепла к охлаждаюшей воде. Чем больше коэффициент теплопередачи, тем выше интенсивность теплопередачи. При этом следует иметь в виду, что речь идет о местных значениях например, для первых рядов трубок, встречающих поток пара из переходного патрубка, коэффициент теплопередачи может быть в несколько раз больше, чем для трубок воздухоохладителя. В практических расчетах и при анализе используют среднее значение коэффициента теплопередачи. [c.364]

Расчеты показывают, что нанесение бакелитового покрытия толщиной 0,1 мм и образующийся на этом покрытии слой накипи толщиной 0,1 мм суммарно снижают коэффициент теплопередачи через стенку латунной трубки на 30 /о. Для непокрытой бакелитом латунной трубки, когда в условиях опыта образовалась накипь толщиной до 3 мм, коэффициент теплопередачи в среднем снижался на 60%. [c.82]

Коэффициентом теплопередачи пользуются и при расчете теплового потока через тонкие цилиндрические стенки (трубы), если d /daH l,5 [c.99]

Выполнить расчет для следующих условий длина каждого хода Z=2,5 м температура воды на входе Оо = 120°С расход БОДЫ (3=0,22 кг/с тепловой поток на единицу длины центрального тепловыделяющего стержня 9г=3-10 Вт/м температура внешней поверхности внешнего канала постоянна по длине и равна Г=116°С коэффициент теплопередачи через разделяющую каналы стенку fe] = = 350 Вт/(м-°С) коэффициент теплоотдачи к внешней стенке (или от внешней стенки) аг=450 Вт/(м-°С) А, и аг постоянны по длине [c.128]

Принципы расчета теплопередачи через шаровую стенку те же, что и через цилиндрическую. Пусть внутренний диаметр шара равен 1, внешний — ( 2, теплопроводность X, температура горячей жидкости внутри шара жь температура холодной жидкости снаружи шара ж2, коэффициенты теплоотдачи Ц) и 02. [c.305]

Таким образом, если ребристая поверхность задана и значения коэффициентов теплоотдачи а]И аз известны, то расчет теплопередачи через такую стенку трудностей не представляет. При этом не- [c.192]

Оребрение поверхности нагрева производится с целью интенсификации теплопередачи. Если оребрение задано и значение коэффициента теплоотдачи для оребренной поверхности известно, то расчет теплопередачи через ребристую стенку никаких затруднений не составляет (см. 6-5). [c.285]

Коэффициент теплопередачи аппарата k, входящий в формулу (11), определяют из расчета отдельных процессов, характеризующих общую интенсивность передачи тепла. Такими процессами являются конвективный теплообмен между поверхностью нагрева (охлаждения) и обтекающей ее средой и теплопроводность через разделяющую теплоносители твердую стенку. Интенсивность конвективного теплообмена определяется величиной коэффициента теплоотдачи а. [c.174]

Расчет теплопередачи через щелевую полость, заполненную жидкостью или газом, ведут по обычным формулам теплопроводности, вводя в расчет условный эффективный коэффициент теплопроводности прослойки. Этот эффективный коэффициент теплопроводности учитывает интенсификацию теплообмена, вызываемую свободной конвекцией, возникающей в полости под влиянием разности температур стенок. Примером такого рода полости является пространство между двойными переборками. [c.286]

Для задач о теплопередаче (например, задач 2, 4, б табл. 3.9) в инженерных расчетах широко используется понятие коэффициента теплопередачи к, который определяется как тепловой поток Q, передаваемый через единицу площади F стенки, при единичной разности температур (Г , - 7 2) жидких сред [c.185]

Таким образом, при расчете теплопередачи через ребристую стенку необходимо учитывать, какая поверхность принимается за расчетную, так как в зависимости от этого числовые значения коэффициентов теплопередачи будут различны. [c.181]

Для приближенных расчетов удобно пользоваться количеством тепла передаваемого при разности температур в 1°С в единицу времени (в секунду или в час) через единицу площади стенки. Эта величина представляет собой не что иное, как упомянутый выше коэффициент теплопередачи а. По поводу разности температур которая должна составлять 1°, необходима особая оговорка. Можно было бы брать разность между температурами в середине трубы и на стенке или между средней температурой жидкости в поперечном сечении, т.е. между [c.532]

Приближенные формулы (11-41) и (11-42) можно применять и для приближенного расчета теплопередачи через криволинейные стенки. Для того чтобы уменьшить ошибку, руководствуются следующим правилом в качестве расчетного диаметра йр выбирают диаметр той поверхности, на которой коэффициент теплоотдачи а имеет минимальное значение йр=с 1 при а1 Са2 р= 2 при С2< а1. Если же коэффициенты теплоотдачи с двух сторон криволинейной стенки имеют примерно одинаковое значение, то принимают р=- ( , + с 2). [c.212]

Расчет теплопередачи через тела неправильной формы можно приближенно сводить к трем рассмотренным случаям. С этой целью стенку сложного очертания мысленно деформируют, придавая ей правильную форму плоской стенки, цилиндра или шара в зависимости от того, к какому типу тел ее можно отнести. При этом расчетную толщину такой деформированной стенки определяют из условия равенства ее объема и объема правильной стенки, а расчетный коэффициент теплоотдачи для поверхности деформированной стенки находят из равенства [c.284]

На основании разработок газотурбинных установок большой мощности рассматривается многорегистровая камера сгорания цилиндрической формы. Исходя из условий обеспечения эффективного процесса сжигания горючего (природного газа), выбираются допустимая средняя скорость продуктов сгорания П .с, отношение длины камеры сгорания к ее диаметру LID)k. и предельное значение диаметра. Расчет ведется по состоянию продуктов сгорания (с легкоионизируемой присадкой) на выходе из камеры сгорания. При этом учитывается снижение температуры из-за введения присадки (с помощью поправочного коэффициента, выведенного на основании обработки данных [97]). Стехиометрический коэффициент Кст принимается равным единице, и делается допущение о полном сгорании топлива в пределах камеры сгорания. При расчете теплопередачи через стенку рассматриваются радиационный и конвективный потоки тепла, причем коэффициент теплоотдачи рассчитывается с помощью хорошо зарекомендовавшей себя для камер сгорания формулы [117] [c.119]

Расчет длительнос/пи процесса сушки при кондуктивном энергоподводе. Теплота передается теплопроводностью через стенку полки и днище противня (рис. 5.4.2). Значительное термическое сопротивление создается зазорами, возникающими вследствие неплотного прилегания продукта к противню и противня к стенке полки. Общий коэффициент теплопередачи [c.553]

И, наконец, в-третьих, существенной причиной нарушения адиаба-тичности потока является теплопередача через стенки сопла, что также сильно усложняет расчеты. Вот почему даже п настоящее время, когда многие из только что перечисленных обстоятельств хорошо изучены, все же практически после расчета вновь спроектированного сопла приходится его дополнительно исследоват . на опытной установке в лаборатории. Рассчитанное сопло может не дать желательного увеличения числа М на выходе, кроме того, за счет неизэнтропичности движения газа возникают дополнительные потери механической энергии, коэффициент полезного действия при этом падает, что для непрерывно действующих установок большой мощности, конечно, недопустимо. [c.208]

Таким образом, если ребристая поверхность задана и значения коэффициентов теплоотдачи и известны, то расчет теплопередачи через такую стенку трудностей не представляет. При этом необходимо следить лишь за тем, по какой поверхности ведется расчет, ибо в зависимости от этого численные значения коэффициента теплопередачи будут различны. Отношение площадей оребренной поверхности fa и гладкой называется коэффициентом оребре-ния. [c.208]

Величина бх. ш в значительной мере изменяется в зависимости от температуры плавления шлака и условий теплообмена. При этом, например, при недостаточной температуре топочных газов на поду и на стенках пред-топка возможно накопление значительного слоя тугоплавкой фазы шлака. Поэтому целесообразно температуру плавления шлака Т л и коэффициент теплопередачи через пленку жидкого шлака задавать при расчетах теплообмена, исходя из свойств минеральной части сжигаемого топлива. Тогда выражение для плотности результирующего теплового потока через покрытый шлаком участок ошипованного экрана к пароводяной смеси в трубах можно записать в виде [c.216]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...