Фронт теплового потока

Следовательно, при х > тУ а/х повышения температуры не наблюдается (фронт теплового потока или точка разрыва). В классической же теории теплопроводности такого разрыва в кривой распределения температуры нет. Этот фронт проникновения можно считать глубиной проникновения тепла. Обозначив ее через Д. получим [c.529]

Фронт теплового потока 529 Функция Грина 109 [c.558]

В работе [116] описан метод определения коэффициента тепловой активности покрытий в ударной трубе (относительным) импульсным методом. Источником теплового импульса длительностью от нескольких микросекунд до долей секунды служит в этом случае высокотемпературная пробка между ударным фронтом и контактной зоной. При числах Л4 = 4т-12 величина поверхностной плотности теплового потока составляет = (1 -ь 10) 10 кВт/м . Так как современная регистрирующая аппаратура позволяет вести запись теплового процесса при длительности его около 1 мкс, то появляется возможность измерять теплофизические характеристики тонких покрытий (минимальная толщина 10 мкм). [c.143]

Рассмотрим задачу при наличии на поверхности тела слоя кокса, который образуется в результате выделения газов из твердого пластического материала при определенной температуре и формирования твердой решетки. Слой кокса может достигать по толщине нескольких миллиметров и существенно влиять на тепловые потоки к телу и величину уноса материала. Материал решетки кокса на границе с газовым потоком испаряется и вступает в химическое взаимодействие с потоком (механическое разрушение решетки здесь не рассматривается). Внутри материала обтекаемого тела могут происходить также эндотермические реакции , приводящие к образованию в теле нескольких слоев с различной структурой и различными термодинамическими свойствами. Каждой реакции соответствует характерная температура и скрытая теплота превращения. Пары решетки кокса вместе с газами, образовавшимися при коксовании, поступают в пограничный слой, где они могут вступать в химическое взаимодействие с компонентами смеси газов основного потока. Набегающий на тело поток также может быть многокомпонентным. Будем рассматривать стационарный режим теплового взаимодействия, когда граница газ—слой кокса, а также фронты коксования и эндотермических реакций продвигаются в глубь тела с постоянной скоростью D (тело предполагается имеющим бесконечную толщину). [c.56]

На основе проведенных экспериментов были разработаны расчетные зависимости для основных характеристик процесса теплоотвода в условиях повторного смачивания теплового потока во фронте смачивания, скорости смачивания и коэффициента теплоотдачи в несмоченной зоне а. Детальный анализ полученных опытных данных и сравнение их с зарубежными показали, что зависимость для а дает в определенной степени заниженные значения коэффициента теплоотдачи [21], которые идут в запас расчета по предельным температурам оболочек твэлов. Сейчас разрабатывается более реалистический подход к оценке процессов теплоотдачи при аварии, связанной с потерей теплоносителя. [c.114]

Индексом С обозначены теплофизические свойства слоя, расположенного выше фронта разложения, а индексом О — свойства непрореагировавшего материала. Граничные условия на фронте разложения у=у должны обеспечивать непрерывность профиля температуры при переходе через фронт разложения. При этом величина теплового потока претерпевает разрыв, что связано с наличием теплового эффекта АЯ [c.84]

Анализ выражения (1.67) показывает, что для газорегулируемых ТТ открытого типа основным ограничением по теплопередаче является теплообмен на внешней поверхности конденсатора (первое слагаемое), тогда как у закрытых систем максимальный тепловой поток определяется капиллярным ограничением и кризисом кипения. Второе слагаемое в этом выражении представляет собой аксиальный кондуктивный перенос по стенке и фитилю ТТ. Подробный анализ его влияния дан в работах [7, 11]. Третье слагаемое характеризует концентрационную диффузию молекул пара в области парогазового фронта, анализ которого дан в работе [8]. При определенном конструктивном оформлении влиянием второго и третьего членов на теплопередачу можно пренебречь. [c.29]

В связи с проблемой защиты тел от разрушения в результате аэродинамического нагрева большой интерес приобрели задачи, учитывающие возможность фазовых переходов в твердом теле при его обтекании сверхзвуковым или высокотемпературным потоком газа. Для решения таких задач необходимо совместно исследовать уравнения движения в области пограничного слоя, в области, занятой жидкой фазой, и уравнение теплопроводности в твердом теле. Однако при достаточно большой теплоте плавления (сублимации) тела и малых значениях коэффициента его теплопроводности, когда большая часть подходящего к поверхности тепла расходуется на процесс изменения агрегатного состояния вещества, теплопроводность в твердом теле можно не рассматривать. В такой постановке ниже исследуется задача об оплавлении полубесконечной пластины в предположении, что отношение произведений плотности на коэффициент динамической вязкости в жидкой фазе и в газе является большой величиной. Полученное решение обобщается на случай отвода в тело части теплового потока, подходящего к фронту плавления. [c.350]

Предположим, что часть теплового потока, подводимого к фронту плавления, отводится в тело. Пусть пластина, на нижней поверхности которой поддерживается постоянная во времени температура Т х), имеет конечную толщину к(х), где у = к х) — уравнение нижней поверхности пластины, а ж, как и выше, отнесено к длине пластины I. [c.357]

При пайке выделяющаяся скрытая теплота кристаллизации главным образом отводится через твердую фазу (стенки изделия) в направлении, противоположном росту кристаллов. Тепловой поток в перпендикулярном к этому направлению ничтожен и им можно пренебречь. По мере удаления от фронта кристаллизации температура расплава растет. Подобные температурные условия отвечают направленной кристаллизации металла и в отсутствие концентрационного переохлаждения приводят к устойчивому плоскому фронту кристаллизации. [c.101]

При наличии произвольного числа гетерогенных химических реакций между продуктами возгонки теплозащитного покрытия и набегающим потоком, а также возможного уноса материала в жидкой фазе, если таковая имеется, выражение для /Гдф в любой точке поверхности может быть получено из условия сохранения энергии на фронте разрушения с использованием линейной аппроксимации убывания теплового потока в зависимости от вдува в виде [c.555]

Рис. 4.44. Распределение плотности падаюш,их лучистых тепловых потоков дп в плоскость пола по расстоянию от фронта пламени (х—0.50)

Значения д н определяются по соответствующим зависимостям, приведенным в гл. 4, в соответствии с ориентацией поверхности, характеристиками факела пламени, возникающего при горении поверхности, и значениями среднеобъемной температуры и температуры поверхности. При распространении огня по горизонтальной поверхности в Начальной стадии пожара определяющим в плотности эффективного теплового потока будет плотность лучистого теплового потока от пламени горящего материала в зону горения на расстоянии Л =0,5Д от центра факела, что соответствует координате на поверхности (г/=0, 1=0) (рис. 6.1). Подробно лучистый теплообмен между очагом пожара и произвольно ориентированной поверхностью рассмотрен в гл. 4. В соответствии с данными, приведенными в гл. 4, и принимая температуру поверхности у фронта пламени (г/=0, 1=0) равной температуре воспламенения, значение эффективной плотности теплового потока можно представить в зависимости от размера факела как [c.302]

Рассмотрим теперь ламинарное течение для случая, когда вязкостью можно пренебречь, а тепловым потоком нельзя. Такая ситуация может возникнуть, например, при распространении фронта горения. В этом случае уравнение (7.58) можно переписать в виде [c.299]

Перед началом опыта участок нагревали до начальной температуры около 1000 К, пропуская по нему переменный ток низкого напряжения. После этого ток отключали и открывали отсечной кран подачи жидкого азота. В связи с тем, что тепловой поток в стержневом режиме пленочного кипения убывает по длине трубы, начальные сечения экспериментального участка охлаждали быстрее. Поэтому переход от стержневого режима пленочного кипения к переходному и далее к пузырьковому наступал всегда в начале экспериментального участка и со временем перемещался к выходу. Таким образом, в начале охлаждения на всем участке было пленочное кипение, но по мере продвижения фронта кризиса пленочного кипения 2ф вниз по потоку участок, занятый пленочным кипением, сокращался. [c.197]

Первичная обработка опытных данных (расчет теплового потока от стенки и температура внутренней стенки) велась по методике, изложенной в гл. 3. Положение фронта кризиса пленочного кипения 2ф определяли по температуре внутренней стенки в данный момент времени, а текущую координату рассматриваемого сечения отсчитывали от начала участка пленочного кипения 2ф. [c.197]

В общем случае для однослойной системы можно подобрать такую форму импульса (например, с пологим фронтом), что нарастающий тепловой поток будет с той же интенсивностью отводиться от поверхности электрода эрозия электрода будет равна нулю. [c.61]

Температура поверхности ванны в свою очередь определяет тепловой поток, проходящий через расплав к фронту кристаллизации, и протяженность двухфазной области. [c.231]

К, а — постоянные на фронте волны, протекание тепла будет максимально затруднено вследствие равенства нулю теплопроводности среды непосредственно перед фронтом. В то же время на гребне температура максимальна, значит, максимален и тепловой поток. Как и в случае гиперболического уравнения итог один образование крутого фронта тепла. [c.180]

Заметим, что изотермичность скачка, т. е. непрерывность температуры в скачке уплотнения, обусловлена тем, что тепловой поток предполагается пропорциональным градиенту температуры. В третьем разделе этой главы при рассмотрении лучистого теплообмена во фронте ударной волны мы увидим, что если не делать такого предположения, то значения температуры также будут иметь разрыв. [c.371]

При малых значениях параметра Ко существуют режимы с немонотонной по 5 температурой. В этих решениях газодинамическое движение оказывает существенное влияние на процессы. Указанное решение описывает режим дозвукового прогрева ТВ-П. На рис. 4.66 для задачи о поршне изображены профили / = /(х), 6 = 6(х), типичные для режима ТВ-П. Фронт температурной волны в этом режиме выделяется равенством нулю теплового потока в некоторой точке X = 2, О < 2 < 1 < о- В автомодельном решении ударная волна, находящаяся впереди фронта ТВ-П, представляет собой изотермический разрыв и малую по массе область сверхзвукового распространения тепла перед ним ( теплового хвоста ). [c.168]

Для т = 2 обе кривые 6 ( ) дают примерно одно и то же значение (отклонение 13%) до величины =т = 2 (фронт теплового потока или точка разрыва). Для т = 1 разница между кривыми 6 (I) значительна, в точке I = 1 проходит фронт теплового потока. В этой точке разница между кривыми 9 ( ) составляет примерно 20%. Для малых т разница между изохронами 6 (5) велика и кончается на кривой 6= в 2 на фронте тепловой волны. [c.531]

Теплообмен газового пузырька при малых радиальных пульсациях, ускоряющемся сжатии и расгапренпи. Для анализа возможных законов, определяющих осредненную интенсивность меж-фазного теплообмена через осредненные параметры фаз и их теплофизические характеристики, рассмотрим формулы, следующие из линейного решения (5.8.14), для безразмерного теплового потока в пузырек, определяемого числом Нуссельта, для двух характерных режимов радиального движения пузырька с инертным газом (фо = 0) колебательного (Я iQ) и режима, ускоряющегося по экспоненте сжатия пли расширения Н = Е О, где Е определяет показатель е в (5.6.10)). Эти два режи.ма являются характерными, например, при распространении ударных волн в пузырьковой среде ускоряющееся сжатие — на переднем фронте волны, колебательный — в конце достаточно сильной волны. [c.310]

Безразмерный параметр fi представляет собой отношение количества теплоты, выделенной на жидкостном участке за счет объемного теп-ловьщеления, к суммарному количеству теплоты, поглощенной потоком охладителя до входа в элемент и на жидкостном участке. Если Ех = 1, то через начало области испарения тепловой поток не проходит и Bbh полняется условие адиабатичности (7.4). При 1 < 1 через фронт зоны испарения теплота теплопроводностью передается на жидкостной j ao-ток - условие (7.7). [c.162]

Область применения оптических методов охватывает многие теплофизические задачи исследование условий обтекания элементов газодинамических машин и аппаратов, исследование нестационарных газовых процессов (например, фронтов горения и взрыва), изучение турбулентной структуры пограничных слоев, струйных потоков. При помощи оптических методов стало возможным определение малых (в десятые доли микрона) термодеформаций поверхностей, на которые воздействуют мощные тепловые потоки. Изучение этого явления другими способами невозможно. Наибольшее распространение оптические методы получили в области исследований газодинамических явлений, протекающих со сверхзвуковыми скоростями. [c.214]

Рассмотрим подробно процесс, протекающий в теплообменнике в том случае, когда на вход первого потока подается тепловой импульс. Пусть в момент времени t = 0 на входе первого потока появилось воздействие в виде б-функции T Bx(t) = b t) (рис. 4.14). Это возмущение по температуре в первом поткое обусловливает нагрев до положительной температуры жидкости во втором потоке, входящей в момент == О в теплообменник. Поскольку скорость второго потока больше, чем скорость первого потока, нагретый вертикальный слой жидкости обгоняет фронт теплового импульса, распространяющегося в первом потоке, и, уходя вперед, нагревает слои жидкости в первом потоке, находящиеся перед фронтом теплового импульса. [c.163]

С ростом интенсивности лазерного излучения Ро возрастают температура и степень ионизации плазмы в зоне поглощения. Одновременно возрастает и тепловой поток из плазмы в сторону разрыва. Перед разрывом образуется зона прогрева. При равновесной температуре плазмы за фронтом светодетонационной волны свыше 10 эВ возникает отрыв электронной температуры Те перед фронтом волны от температуры Т холодного газа. [c.114]

Для направленной кристаллизации металла в холодном тигле Л.Л. Тиром, П.М. Чайкиным и Л.Е. Никольским предложен способ [14], отличающийся тем, что в процессе кристаллизации в участок наружной поверхности слитка, граничащий с расплавом, ниже фронта кристаллизации вводят регулируемый тепловой поток, наводя в этом участке [c.114]

С целью проверки полученных рекомендаций и выводов была проведена серия экспериментов по изучению газорегулируемой ТТ открытого типа. Исследуемая труба имела длину 1,5 м, внешний диаметр 10 м и состояла из испарителя и конденсатора. Испаритель был из меди, имел форму медного полого цилиндра длиной 500 мм, на внутренней поверхности которого было 16 аксиальных прямоугольных канавок шириной 0,4 мм и глубиной 0,6 мм. Выбирался он с малым термическим сопротивлением с целью получения высоких значений коэффициента температурной чувствительности, а также уменьшения пульсаций температуры и давления. Цилиндрический конденсатор был выполнен из термостойкого стекла длиной 1 м для уменьшения аксиальной составляющей теплового потока в зоне раздела пар—газ и визуализации процессов. Конденсатор имел гибкое соединение с испарителем и мог изменять угол наклона от —90 до +90°. На внешней поверхности испарителя имитировались граничные условия II рода (три секции омического нагревателя), а на внешней поверхности конденсатора— III рода (сб 10 Вт/(м -К)). Поля температур измерялись хромель-копелевыми термопарами, а также пленочным термонйдикатором на базе жидких кристаллов (в зоне раздела пар—газ). В качестве тепло-нос1 теля использовался этиловый спирт, а неконденси-рующегося газа — воздух или фреон-11. Отношения молекулярных весов имели значения /См= 1,324 и /См = 0,276 соответственно. Диаметр парового канала конденсатора намного превышал минимальное пороговое значение da для пары этанол—фреон-11. По результатам эксперимента были построены графики, показанные на рис. 9. Распределение температуры в области парогазового фронта соответствовало расчетам и рекомендациям. Протяженность зоны раздела этанол — воздух составила 0,004,а зоны этанол — фреон-11 —0,5 м, т. е. на два порядка больше. Аналогичные результаты были получены при отрицательных углах наклона конденсатора (испаритель над конденсатором). [c.32]

Шахпные мельницы располагают с фронта, с боков или по углам топки, В зависимости от мощности последней и реальных возможностей компоновки. При фронтальном рааположении мельниц- оси амбразур обычно несколько окашивают по направлению центру топки, чтобы сохранить равномерность теплового потока 8 [c.115]

Температура газа за фронтом пламени по потоку равна температуре адиабатического пламени Ггор. Следовательно, от фронта пламени вниз по течению тепловой поток вследствие теплопроводности отсутствует. Вся энергия, выделяемая в химической реакции, расходуется на прогрев твердой фазы от температуры Го далеко в глубине заряда до температуры на поверхности раздела между твердой и газовой фазами, на фазовое превращение и нагрев газа до температуры Ггор. [c.72]

Для повышения надежности сварных соединений за счет сохранения в процессе нагрева плоской формы рабочей поверхности инструмента и создания при этом скрытой (зубчатой) волнообразной формы фронта проплавления в ИЭС им. Е. О. Патона НАН Украины предложено при нагреве свариваемых поверхностей осуществлять модуляцию теплового потока — подавать различное количество теплоты на взаимно стыкуемые участки, профевая их на разную глубину, чередуя при этом на каждой соединяемой поверхности участки с большей и меньшей глубиной прогрева материала. Предложенный способ реализуется с помощью инструмента, на поверхности которого установлен набор теплопроводников и теплоизоляторов (рис. 6.20, а), составляющих модуляторы. При осадке (рис. 6.20, б) формируется сварное соединение с волнообразным швом. Благодаря этому улучшается информативность визуального контроля, поскольку появляется дополнительный параметр для оценки качества, а именно амплитуда Л волнообразного наплыва. Относительное увеличение К площади сплавления можно оценить по формуле [c.369]

Параграф 8 основывается на результатах экспериментального исследования взрывной кристаллизации ультрадисперсных аморфных пленок германия. Показано, что при малых толщинах пленки кристаллизация инициируется локальным тепловым воздействием, а при больших протекает спонтанным образом. Обнаружен фрактальный узор закристаллизовавшейся фазы, присущий картине формирования агрегатов, ограниченных диффузией. Показано, что в отличие от обычного режима кристаллизации взрывная обусловлена неустойчивостью теплового характера, которая представлена схемой Лоренца. В результате взрывная кристаллизация сводится к явлению самоорганизуемой критичности, при котором распространение фронта представляется диффузией в ультраметрическом пространстве иерархически соподчиненных лавин. Получены выражения для стационарных распределений теплоты кристаллизации и теплового потока. Для различных значений температуропроводности определены теплота, необходимая для инициирования взрывной кристаллизации, И временная зависимость вероятности спонтанной кристаллизации тонкой пленки. [c.115]

Задача о промерзании грунта является задачей о сопряжении двух температурных полей со специальным условием на границе раздела. Возможен иной приближенный метод решения этой задачи, когда рассматривают лишь одно температурное поле в промерзшей части грунта, а влияние талой зоны учитывается посредством введения теплового потока внизу фронта промерзания. Этот метод получил применение при расчете сезонного промерзания грунта. При этом оказалось, что влияние нижнего (талого) температурного поля на верхнее (промерзшее) невелико, и поэтому в расчет может быть введено приближенное значение величины теплового потока, кроме тсго, еще усредненное за весь период промерзания. В обстоятельной работе В. С. Лукьянова [39] предложена расчетная формула для определения глубины промерзания, по которой были М. Д. Головко [46] составлены номограммы. Формула достаточно проста и надежна в смысле совпадения результатов расчета с данными наблюдений. [c.431]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...