Поджатая струя

Неполное сжатие. Неполное сжатие получается, когда т или п или тип оказываются равными нулю (рис. 10-4). В этом случае поджатия струи со стороны аЬ отверстия (см. чертеж) нет. Рассматривая стенку сосуда I (см. разрез по линии АВ), видим, что жидкая частица двигаясь вдоль стенки I и затем сойдя с этой стенки, благодаря своей инерции стремится двигаться по вертикали этим обстоятельством и обусловливается сжатие струи сверху. Рассматривая же стенку сосуда II (в данном случае дно сосуда), видим, что жидкая частица Mj, сойдя со стенки 11 и двигаясь в прежнем своем направлении, не вызывает сжатия струи. При неполном сжатии площадь со,, получается относительно большой, за счет чего коэффициент (i должен увеличиться. [c.383]

Площадь живого сечения 93 Поверхностное давление 42 Поверхностно-донный режим 483 Поверхностное натяжение 18 Поверхностные силы 22 Поверхностный режим 414, 480 Поверхность раздела 401 Поворот трубы 195, 203, 204 Поглощающий колодец 559 Пограничные условия (фильтрация) 565 Пограничный слой пристенный и струйный 156 Поджатая струя 414 Подземный контур плотины 580 Подтопленный водослив 408 [c.657]

Таким образом, для несжимаемой жидкости коэффициент поджатия струи, вытекающей через насадок Борда, равен 1/2. В общем случае (для насадков другого вида) этот коэффициент зависит от геометрической формы насадка. [c.62]

Кожух устанавливался на входной камере 5, в которой установлены входной профиль 6 для плавного, поджатия струй и труба подвода нагретого воздуха 8, а через входную камеру выводились термопары 7. [c.65]

В случае вход потока в патрубок происходит с ускорением (струя поджимается) и, следовательно, сопровождается падением давления. Поэтому отрыва потока от твердой поверхности тем более быть не может. Однако при очень большом поджатии струи такое втекание может привести к отрыву потока от внутренней кромки патрубка [c.120]

При отсутствии проходящего потока (w =0) жидкость (газ) подтекает к отверстию со всех сторон, а истечение происходит симметрично и с наименьшим поджатием струи. [c.156]

При наличии проходящего потока жидкость (газ) подтекает к отверстию с одной стороны, а истечение происходит под углом при более поджатой струе за отверстием. Поджатие струи обусловливает повышение в ней динамического давления, которое для данной сети теряется на выходе. [c.156]

Начнем со случая постоянной нагрузки на диск, что соответствует циркуляции, постоянной по длине лопасти, так что имеется лишь два продольных вихря — концевой и комлевый (см. разд. 2.7.2). Пренебрегая поджатием струи, будем считать, что система вихрей представляет собой круговой цилиндр, отходящий вниз от диска винта. Спиралевидные концевые вихри образуют на цилиндре слой, который удобно представить непрерывно распределенными вихревыми кольцами, к которым из условия сохраняемости вихрей добавляют слой прямолинейных вихрей, располагающихся вдоль образующих цилиндра, а также комлевый вихрь на оси цилиндра. Параллельные оси цилиндра вихри не дают нормальной к плоскости диска индуктивной скорости, которая, таким образом, определяется лишь вихревыми кольцами интенсивности у. [c.470]

Будем предполагать, что выходное отверстие сосуда плавно закруглено (фиг. 58), так что поперечное сечение выходящей струи равно поперечному сечению отверстия (нет поджатия струи). Пусть площадь свободной поверхности жидкости в сосуде равна а, а площадь выходного отверстия равна з. Скорость опускания уровня свободной поверхности обозначим через и>, а скорость истечения — через V. Допуская, что во всех точках поперечных сечений [c.271]

На рис. 6 приведено сравнение экспериментальных данных [6] (1.2) с теоретическими (3.4) для струи, вытекающей из прямоугольной диафрагмы (2ао = 62.Бмм, 2Ьо = Б мм). Начальный уровень турбулентности около 2%, скорость истечения варьировалась в пределах 40-90 м/с, что соответствует числам Рейнольдса (1.5-6) 10 . Но оси ординат отложено отношение сторон поперечного сечения струи п = а/Ъ 2, 4), по оси абсцисс - = х/ 2Ьо). Расчетная кривая а/Ъ = /(ж°) качественно согласуется с экспериментальными точками, хотя и сдвинута относительно них вправо, что можно объяснить двумя причинами. Во-первых, пограничным слоем в начальном сечении. Из-за этого здесь имеются крупные вихри конечного размера. В расчете же предполагалось, что начальная толщина слоя смешения и соответственно начальный радиус вихря равны нулю. Во-вторых, истечение из диафрагмы сопровождается начальным поджатием струи, которое в случае прямоугольного отверстия может быть несимметричным и отношение его сторон (ак/Ък) может отличаться от принятого в расчете. [c.319]

Если набегающей поток не является стационарным, то возникает проблема защиты приемника звука от пульсаций давления, вызываемых нестационарностью потока. В 28 было объяснено, что при условии, когда средняя скорость потока v много больше пульсаций скорости 8г , и при условии, что размеры приемника d много меньше размеров пульсаций Л, обтекание тела приемника нестационарным потоком можно рассматривать, исходя из знания картины обтекания для стационарного потока. Это позволяет воспользоваться важными выводами из теоремы Бернулли применительно к обтеканию тел. При обтекании тел, благодаря поджатию струи, скорость струи по боковым сторонам тела возрастает, а впереди тела и позади него она замедляется. Благодаря этому по закону Бернулли [c.184]

В этом случае струя имеет форму, изображенную на рис. 6-12,а. Струя непрерывно суживается, причем максимальное сужение имеет место на бесконечном удалении от отверстия. Если =, то на границе струи скорость течения равна критической. Внутри струи скорости меньше критической. С удалением от отверстия эпюры скоростей выравниваются и на некотором конечном расстоянии от отверстия скорости в струе становятся равными скорости на границе, причем выравнивание поля скоростей происходит вследствие поджатия струи и ускоре- [c.332]

Пограничный слой пристенный и струйный 129, 348 Поджатая струя 359 Подземный контур плотины 519 Подтопленный водослив 354 Подъемная сила 561 [c.587]

Рис. 11-13. Струя поджатая, не подтопленная снизу

В случае притока струи через прямые каналы струя выходит из них без поджатия сечения, благодаря чему потери динамического давления не становятся больше его значения, взятого по средней скорости в сечении канала. Потери полного давления в случае притока при определенных отношениях скоростей w /wg>0 становятся даже меньше указанного динамического давления ( < 1), что обусловливается (см. пп. 41—48 четвертого раздела) явлением возрастания разрежения в вихревой зоне на подветренной стороне струи, выходящей из канала [11-27]. [c.502]

А. Прежде всего рассмотрим существенные различия истечения затопленной струи из сопла и диафрагмы (рис. 1.21). В первом случае для формирования струи с возможно более равномерным начальным профилем скорости используется сужающееся сопло с плавным очертанием контура, при этом степень поджатия потока п < 3-10 (отношение площадей поперечного сечения на входе и выходе из сопла) позволяет снизить уровень турбулентности потока в выходном сечении сопла. При истечении струи из диафрагмы реализуется отрывное обтекание ее острой кромки, профиль скорости в начальном сечении струи неравномерен и имеет минимум в центре начального сечения струи. На рис. 1.22 представлены зависимости [1.10] средней скорости и продольных пульсаций скорости на оси струи от продольной координаты при истечении струи из сопла и диафрагмы с [c.36]

Поверхность свободных вихрей 649 Поводок лопасти 163 Повторное влияние следа 455, 465, 593, 678 Подвеска лопастей 21 Поджатие спутной струи 99 Подрыв 25, 118, 129, 308 Полет вертикальный 24 Полиномы Лежандра 419 Поляра винта 68, 276 Поправка эмпирическая 124 Посадка безмоторная 24 Порыв ветра 539, 712 Постоянная времени 343, 727 Потери на закручивание следа 48 [c.1015]

Если поместить два воздушно-реактивных двигателя один за другим (рис. 43), то кинетическая энергия струи воздуха, выходящего из первого воздушно-реактивного двигателя, может использоваться для ускорения воздуха, поступающего во второй воздушно-реактивный двигатель, что позволит увеличить поджатие воздуха в последнем. Общий к.п.д. этого дополнительного процесса очень низкий, так как он складывается из к.п.д. установки, работающей как воздушно-реактивный двигатель (порядка 4-6%), и к.п.д. инжекции (порядка 20-25%). Учитывая, что потери на трение при этом возрастают, надо признать эту схему неэкономичной. [c.103]

В пределах рассматриваемого участка струи можно наблюдать переход ламинарного пристенного пограничного слоя в турбулентный. Согласно данным [9], если входное сопло, из которого истекает струя, имеет небольшое поджатие, не устраняющее начальные возмущения, то пристенный слой чаще всего будет турбулентным на всем протяжении. Если же сопло обеспечивает [c.89]

Истечение через водослив с тонкой стенкой может происходить при условиях, когда в пространство под струю есть свободный доступ атмосферного воздуха или воды нижнего бьефа (рис. 10-11, а) и когда этот доступ ограничен или невозможен. В последнем случае струя может быть поджатой или прилипшей (рис. 10-11, б, в). [c.270]

Во втором случае приведенная скорость газа в критическом сечении сверхзвукового сопла равна единице (Я, р = 1), течение же в расширяющейся части сопла является дозвуковым. Скорость газа на срезе суживающегося сопла равна скорости звука (Х1 = 1), а статическое давление выше статического давления в дозвуковой струе, вытекающей из расширяющегося сопла (р1>р[). На начальном участке камеры смешения происходит внезапное расширение звуковой струи и поджатие дозвуковой. Этот случай реализуется при подводе высоконапорного газа через суживающееся сопло (а<1). Дроссельная характеристика имеет при этом вид, изображенный на рис. 5, д. С ростом противодавления, против значения, соответствующего точке 4 характеристики, начинает уменьшаться расход газа, текущего через сверхзвуковое сопло, в связи с чем коэффициент эжекции увеличивается. Это продолжается до тех пор, пока статические давления на срезе обоих сопел не станут одинаковыми (р[=р1). При дальнейшем увеличении противодавления начинают уменьшаться расходы обоих газов, однако ввиду того, что р] <р , величина О падает медленнее и коэффициент эжекции продолжает возрастать. [c.207]

На диаграммах 9 а, б приложения приведено относительное отклонение струи а/-у и отношение V скоростей вверх и вниз по потоку в зависимости от длины клина и его положения для значений половины угла клина -у = 15, 30, 45, 60 и 90°. Отклонение свободной струи и поджатие потока в канале симметричным клином показано на диаграмме 10 приложения. [c.50]

На рис. 7 представлены расчетные (3, 4) и экспериментальные (1, 2) данные для струи, вытекающей из плавного прямоугольного сопла с размерами выходного сечения 2ао = 50 мм, 2Ьо = 3 мм, ао/Ьо = 16.7 2, 3) при наличии выходного участка постоянной площади длиной 40 мм [14]. Сопло имеет большое поджатие, и уровень турбулентности в начале струи составлял 0.3% (при скоростях истечения 60 м/с и числах Рейнольдса, определенных по 2Ьо, Re 1.2 10 ). На рис. 8 сопоставляются экспериментальные данные 1, 4) с расчетом (3, 6) для прямоугольной струи ао = ЮЬо в двух вариантах а) истечение из диафрагмы (1-3) б) истечение из канала такого же поперечного сечения (2ао = 40 мм, 2Ьо = 4 мм) длиной xl = 200 мм (4-6). Здесь число Рейнольдса, определенное по 2Ьо = 4 мм, Re = 12200 при уровне турбулентности для диафрагмы 5 и для канала 3%. На рис. 6-8 приведено изменение скорости = Um/ui вдоль оси струи, принятое в расчете (для рис. 6, 7, 8 соответственно 3, 3, 3 ж 6) ж полученное в экспериментах (1, 1, 2 и 4). [c.320]

При рв/Н>2,5 и г/рв>0,75 (рв — высота стенки водослива г — перепад уровней на водосливе) образуется поджатая, не подтопленная снизу струя. [c.200]

Рассмотрение розеток давления рис. 1, 2 и 3 показывает, что в первом ряду коридорного пучка давление начинает падать сразу от лобовой точки, в последующих рядах давление сначала растет вдоль поверхности до <р=40- -50° и лишь затем наступает падение давления, связанное с ростом скорости из-за сужения потока. Это падение, весьма резкое в пределах угла ср=60-5-80°, продолжается до значения <р = 90°, отвечающего самому узкому месту струи. В очень тесных по ширине пучках минимум давления при Re <2500 смещается за значение <Р=90°. Это означает, что за самым узким сечением межтруб-ного пространства происходит дальнейшее сужение струи до сечения меньшего, чем величина межтрубной щели. По-видимому, более сильное, чем по твердым контурам, сужение струи объясняется поджатием струи с малой начальной скоростью вихревой зоной. Это явление с достаточной отчетливостью следует из рассмотрения розеток давления коридорных пучков [c.253]

Распределение скоростей непосредственно по отверстиям рещеток могло бы дать наиболее точное представление о степени растекания струи по ее фронту, однако ввиду малости отверстий, поджатия в них струек и неравномерности распределения скоростей по сечению отверстий, а также значительного отклонения большинства струек от направления оси отверстий непосредственное измерение скоростей потока в них с помощью трубки Пито не представлялось возможным. Поэтому соответствующие измерения производились с помощью цилиндрической трубки, перекрывающей полностью своим торцом поочередно каждое отверстие решетки. Очевидно, при этом измерялось полное давление р,1 в отверстиях. Так как при истечении струйки из отверстия в тонкой стенке в бoльшoii объем полное давлеппе практически равно динамическому в наиболее сжатом сечении, то при этом измерении можно было вычислить скорость в сжатом сечении [c.161]

Истечение воды через водослив в случае поджатой, подтопленной снизу струи (рис. 11-14), в отличие от других случаев (рис. 11-13 и 11-15), носит достаточно условный характер. В литературе приводятся эмпирические формулы для коэффищ1ента расхода Жо при таком виде истечения. [c.414]

Экспериментальные исследования проведены в довольно узком диапазоне геометрических характеристик местных сопротивлений и основных параметров двухфазного потока, содержат методические неточности [1], а результаты опытов разных авторов иногда прямо противоположны [2 и 3]. Суш ествуюш ие методы расчета гидравлических потерь в местных сопротивлениях в большинстве случаев плохо согласуются с экспериментальными данными. Так, нормативный метод гидравлического расчета котлов [4], основанный па гомогенной модели двухфазного потока и использующий в большинстве случаев коэффициент местного сопротивления на однофазном потоке С1ф, может давать результаты, в 4 раза превышающие результаты опытов. Расчетные зависимости различных авторов, приведенные в [1], применимы только для расчета перепадов давления в случае резкого расширения двухфазного потока. Уравнения, полученные для расчета гидравлических потерь двухфазного потока при течении через внезапные сужения [2] и дифрагмы [5], имеют следующие общие недостатки потери в этих случаях рассматриваются лишь как результат внезапного расширения двухфазного потока от поджатого сечения струи до последующего сечения канала, а потери при сужении потока от входной кромки до поджатого сечения не учитываются. Кроме того, (истинное объемное газосодер- [c.145]

Из гидравлики однофазных сред известно [7], что при течении через диафрагму струя жидкости за входной кромкой (сечение 0) под действием сил инерции продолжает сун<аться и на расстоянии z = 0.5 (Zq от входной кромки, в сечении С ее диаметр достигает мини.мального значения. Величина г = Рс Рп называется коэффициентом сжатия струи. За поджатым сечением С происходит расширение струи, пока поток не хтабилизируется в сечении 2. Гидравлические потери рассчитываются как потери при внезапном расширении однофазного потока от сечения С до сечения 2, так как потери при сужении струи однофазного потока от сечения О до сечения С пренебрежимо малы. [c.151]

Дженни, Олсон и Лендгриб [J.10] сравнили несколько методов расчета аэродинамических характеристик на режиме висения а) простые формулы с равномерной скоростью протекания и постоянным коэффициентом сопротивления, б) элементно-импульсную теорию, в) вихревую теорию Голдстейна — Локка, г) численное решение с неравномерной скоростью протекания без учета и с учетом поджатия следа (в последнем случае структура следа была заранее задана по экспериментальным данным). Обнаружилось, что классические методы и численное решение без учета поджатия следа завышают величину потребной мощности на висении, причем ошибка возрастает с увеличением нагрузки лопасти Сг/а (а также с увеличением концевого числа Маха и коэффициента заполнения и уменьшением крутки). Ошибки были объяснены тем, что не учтено под-жатие спутной струи или, другими словами, не принята во внимание действительная форма концевых вихрей. На нагрузку лопасти сильное влияние оказывает концевой вихрь, сходящий с предыдущей лопасти, т. е. нагрузка в значительной степени зависит от положения этого вихря по радиусу и вертикали относительно лопасти. Влияние вихря заключается в увеличении углов атаки внешних (для вихря) сечений лопасти и уменьшении углов атаки внутренных сечений. При умеренных (0,06 Ст/о 0,08) и больших нагрузках лопасти вихрь может вызвать срыв в концевой части, а значит, ограничить достижимую нагрузку концевой части и увеличить ее сопротивление, снизив тем самым эффективность несущего винта. Так как в концевой части лопасти нагрузка максимальна, аэродинамические характеристики винта в сильной степени зависят от характера обтекания концевых частей, а следовательно, от небольших изменений положения вихря (а также изменений профиля и формы лопасти в плане). Эффекты сжимаемости тоже играют важную роль, так как число Маха на конце лопасти максимально. Если бы сжимаемость воздуха и срыв не сказывались, влияние концевых вихрей на распределение нагрузки было бы еще сильнее, но эти факторы действуют взаимно исключающим образом. Если поджатием следа пренебречь, то все сечения лопасти становятся внутренними для вихря и он нигде не увеличивает углов атаки. При использовании схемы распределенной по следу завихренности или даже более простых схем влияние концевых вихрей вообще нельзя оценить. Таким образом, уточнение формы следа является решающим моментом в усовершенствовании методов расчета амодинами-ческих характеристик винта на режиме висения. Положение концевого вихря по радиусу и вертикали относительно следующей лопасти, к которой он подходит очень близко, имеет [c.99]

Для эффективной работы системы необходимо направлять подсасывающие струи так, чтобы они возможно лучще перемешивались с поднимающимися парами, в частности, рационально направлять струи горизонтально, вдоль длинной стороны ванны для создания компактных струй необходимо применять насадки с небольшим углом расширения и соответственно медленным затуханием скоростей, например цилиндрические насадки с поджатиями на конце. [c.47]

Щит, как правило, служит для регулирования расхода и может быть установлен в горизонтальном лотке, над порогом входа в начале лотка, в конце лотка над уступом и на водосливе. При истечении из-под щита над уступом (перепадом) в конце лотка в струе за щитом нет сжатого сечения с гидростатическим распределением давления, как при истечении в горизонтальный лоток. При расположении щита на уступе струя будет поджата снизу, при входе ее в лоток. Истечение из-под щита на перепаде может быть не только свободным (незатопленным) или затопленным, но и полузатопленным. [c.160]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...