Геометрический перепад

Z - геометрический перепад на водосливе (разность горизонтов воды в верхнем и нижнем бьефах) [c.406]

Рассматривая стесненное русло как подтопленный водослив с широким порогом, под величиной геометрического перепада Z на водосливе условимся понимать превышение подпертого уровня воды в сечении в — в над уровнем воды в сечении к — к (уровень воды в сечении к — к мало отличается от уровня воды в сечении б б). [c.458]

Отметим, что в случае вакуумного водослива условие затопления (10.26), по данным ВОДГЕО, следует записать так z < 1,15 Н, где г — геометрический перепад уровней воды. [c.134]

Геометрическая высота 28 Геометрический напор 28 Геометрический перепад 127 Гидравлическая крупность насосов 86, 87 Гидравлически наивыгоднейшее сечение 88, 89 [c.273]

В высокотемпературных газоохлаждаемых реакторах в качестве ограничивающих факторов выступают предельно допустимая температура ядерного топлива и перепад давления, приходящийся на активную зону, который характеризует допустимые затраты энергии на прокачку теплоносителя. Таким образом, необходимо при одинаковой максимальной температуре топлива или одинаковой разности температур Д7 = A7 s+ДТ тв топлива Б шаровых твэлах и газом найти такой вариант активной зоны, который обладал бы минимальным гидродинамическим сопротивлением при заданных геометрических размерах активной зоны, тепловой мощности и параметрах газового теплоносителя. [c.97]

Таким образом, из выражения (6.16) можно сделать вывод о том, что геометрический коэффициент оребрения увеличивается при Г О и с ростом п. Однако существенное снижение п может вызвать засорение узких межреберных щелей. Чрезмерное же увеличение относительного диаметра п приводит к снижению эффективности ребра. В то же время с ростом п и уменьшением шага t возрастает гидравлическое сопротивление межреберных каналов. Введение внутреннего оребрения позволяет повысить температурную эффективность разделительных вихревых труб. Причем эффективность использования оребрения заметно возрастает со снижением срабатываемого на трубе перепада давления я . Чтобы снизить падение эффектов охлаждения оребрен-ной вихревой трубы при ее длительной работе на промышленном влажном воздухе с примесью масла, необходимо предусматривать в конструкции оребрения возможность удаления масла, напри- [c.294]

Рис. 4 16 Зависимость величины предельного перепада давлений р-ф ак на стенке сферических толстостенных оболочек от геометрических параметров Ч- и к

Анализ полученных расчетных соотношений для оценки величины предельного перепада давлений на стенке рассматриваемых сферических оболочек (j) - q) ,ax (4.53) и (4.54) позволяет установить некоторые закономерности, связанные с влиянием геометрических параметров оболочек и кольцевой прослойки к на их нес щ>то способность. [c.236]

Параметры газового потока на выходе из сопла (обозначенные в уравнении (99) индексом а ) могут быть определены по известным параметрам газа в ресивере и геометрическим размерам сопла, так как при любом значении iV > 1 в сопле срабатывается тот же относительный перепад давлений, как и при расчетном режиме истечения. [c.404]

Из предыдущего известно, что из-за отсутствия свободной поверхности числа Фруда и Вебера не влияют на характер движения, а значит, и на искомую зависимость. Так как жидкость несжимаема, на нее не влияет также и число Коши. Из геометрических параметров для труб с гладкими стенками можем указать только два длину I участка и диаметр d трубы. Считаем известным, что при движении заданной жидкости (параметры р и х) по трубе фиксированного диаметра устанавливается однозначное соответствие между характерной скоростью v и падением давления Др на участке длиной I. При этом, разумеется, устанавливается и определенное значение касательного напряжения т, но оно вполне определяется перепадом Ар и потому не может служить независимым параметром. С учетом этих соображений к параметрам, определяющим явление, отнесем I, d, V, р, Др, ц. Из этих шести размерных параметров можно составить всего три я-параметра [c.130]

Из предыдущего нам известно, что ввиду отсутствия свободной поверхности числа Фруда и Вебера не могут влиять на характер движения, а значит, и на искомую зависимость. Ввиду несжимаемости выпадает также число Коши. Из геометрических параметров для труб с гладкими стенками мы можем указать только два длину участка I и диаметр трубы д. Считаем известным, что при движении заданной жидкости (параметры р и р) по трубе фиксированного диаметра устанавливается однозначное соответствие между характерной скоростью V и падением давления Ар на заданном участке I. При этом, разумеется, устанавливается и определенное значение касательного напряжения т, но эта величина вполне определяется значением перепада Ар и потому не может служить независимым параметром. С учетом этих соображений в список параметров, определяющих явление, мы включим величины I, й, V, р. Ар, р. Согласно (5-97) из этих шести параметров мы можем составить всего три я-параметра [c.141]

Моделируя поток некоторой жидкости при заданном геометрическом масштабе объектов k (рис. 5-2), необходимо применить в модели другую жидкость, вязкость которой будет удовлетворять условию (5-11). Выполнение при этом условия (5-9) для скоростей требует определенного соотношения между располагаемыми перепадами пьезометрических уровней (гидростатическими напорами) Н для натурного объекта и его модели так как по уравнению Бернулли любая характерная скорость может быть [c.108]

Найденная этим методом теплопроводность соответствует средней температуре теплопроводного слоя газа. Геометрические параметры измерительной ячейки выбраны таким образом (см. начало гл. 11), чтобы исключить конвективный теплообмен в цилиндрическом зазоре с исследуемым газом. В данной экспериментальной установке не следует учитывать лучистую составляющую теплового потока и перепад температур в стенке капилляра лучистая составляющая теплового потока на 3—4 порядка меньше суммарного теплового потока, а перепад температур в стенке капилляра не превышает 0,1% от t —ti). [c.195]

Детальный расчет ТНД. Он заключается в последовательном расчете всех ступеней с построением процесса расширения в диаграмме s—i, построением треугольников скоростей, определением геометрических размеров и экономичности. В случае, если форма проточной части, найденная в процессе расчета, существенно отличается от принятой в эскизе, необходимо откорректировать распределение перепадов по ступеням, используя полученные значения di. [c.167]

Заметим, что в уравнении (XI.38) выражение, стоящее перед знаком логарифма, имеет размерность времени и для каждой данной конструкции гидросистемы является величиной постоянной, зависящей от величины перемещаемых масс, геометрических размеров трубопроводов и гидравлического цилиндра, полного перепада давлений, действующих технологических усилий, сил трения, веса перемещаемых деталей и т. д. Обозначив эту величину [c.213]

Расчет сечения на отметке 225 м. На рассматриваемой отметке имеется перепад толщины стенки трубы, равный 0,03 м. Расчетная схема и положительные направления усилий в основной системе приняты в соответствии с рис. 4.6, б. Геометрические характеристики сечения [c.308]

Расчет сечения на отметке 180 м. На рассматриваемой отметке имеется перепад толщины стенки трубы, равный 0,06 м. Геометрические характеристики сечения [c.310]

Пер вый вариант. Перепад толщины стенки 0,05 м. Геометрические характеристики [c.311]

Приведенные данные показывают, что рост геометрических сопротивлений входа и выхода дросселя увеличивает критическое отношение давлений При докритическом режиме течения газа и постоянном номинальном перепаде давлений увеличение сопротивлений входа и выхода при изотермическом течении газа и дза > 1,5 сокращает М , М , G, Хф и увеличивает р . Сокращение G объясняется уменьшением действующего перепада давлений Pi —Р2, который сокращает скорость течения газа, что не компенсируется одновременным увеличением его плотности. [c.243]

В конструкциях некоторых линейно-кодовых преобразователей не предусмотрены устройства автоматического разгона и торможения. При отработке программы скорость перемещения рабочих органов станка при переходе с одного участка траектории на другой изменяется ступенчато. В зависимости от геометрических свойств траектории и технологических условий обработки наблюдаются различные перепады скоростей подач диапазон их обычно широкий. Это создает неблагоприятные условия для работы системы управления станка и процесса резания, ухудшает качество обработки. В связи с этим большое значение имеет вопрос настройки (регулирования) скорости перемеш,ения рабочих органов станка на заданный перепад. [c.23]

Очертание сопел Лаваля от входного сечения и до горла было выдержано геометрически подобным профилю упомянутых выше сходящихся сопел. При одинаковых значениях Рпр/Рх области сверхкритических перепадов) отмечалось хорошее совпадение значений давления в горле сопел типа Лаваля с давлениями в выходном сечении сходящихся насадков [4]. [c.193]

На первом этане (вал не вращается) экспериментально проверяется величина протечек при минимальном перепаде давления на кольце, расчетной высоте уплотнительных колец и нулевом эксцентриситете кольца относительно вала и рассчитывается по общепринятой методике [8]. Возможное расхождение результатов расчета и эксперимента объясняется главным образом геометрическими искажениями уплотнительной щели. На изменение зазора между кольцом и валом при наличии давления в стенде в значительной степени влияет деформация деталей уплотнения и корпуса стенда, поэтому при проектировании стендов для исследования уплотнений с такими габаритами особое внимание должно быть обращено на сведение к минимуму деформаций, вызываемых перепадом давления и изменением температурного режима. [c.235]

Установлено, что для труб, находящихся под внутренним давлением, с перепадом температур до 140 °С независимо от их геометрических размеров диапазон оптимальных углов гофрирования находится в пределах 60—70°. Была определена также рациональная степень снижения осевой жесткости трубы, составляющая для рассматриваемого сочетания нагрузок (температурный перепад 140 С и давление до 5,5 МПа) 6—8 и не зависящая от геометрических размеров трубы. Выбраны рациональные формы гофров для труб диаметром до 820 мм, обеспечивающих компенсирующую способность в пределах упругих деформаций при нагружении рабочими нагрузками. [c.234]

Из уравнений (133) и (134) следует, что приток тепла между сечениями 1—2, как и возрастание геометрического перепада площадей входа и сужения канала, сокращает приведеппую скорость на входе. При этом максимально возмояшая входная [c.223]

Рис 4 10. Зависимость величины предельного перепада давления ip-q) ax на стенке толстостенных оболочек от геометрических параметров оболчки 4 и относительной то ш1Ины продольных мягких прослоек к. [c.221]

Геометрическая высота всасывания Яр. в, т. е. высота, на которую может подняться жидкость ио всасываюш,ей ipy6e, всегда меньше вакуумметрической высоты всасывания, что связано с частичным расходом этого перепада на преодоление гидравлических сопротивлений при движении потока по всасывающей трубе и сообщение всасываемой жидкости определенной скорости. Соотношение между геометрической и вакуумметрической высотами находят из уравнений Бернулли, составленных для сечепий I—I и О—О относительно плоскости сравнения О—О. [c.309]

Как следует из рис. 3.5, компр( ссорные решетки, в отличие от турбинных, имеют слабоизогнутые (Ар = 15- 25°) расширяющиеся каналы. При этом достигается небольшое повышение давления в пределах одной решетки, поскольку в турбинных каналах (конфузорах) движение потока направлено в сторону падения давления, что позволяет сработать большие перепады энтальпий. В компрессорных каналах (диффузорах) движение потока направлено в сторону повышенного давления, и заторможенный пограничный слой имеет тенденцию к отрыву и перемещению против основного движения потока, что приводит к увеличению потерь. Во избежание этого задаются небольшим раскрытием диффузорного канала. Геометрические и газодинамические особенности компрессорных решеток более подробно рассмотрены в гл. 7. [c.99]

Детальный расчет ТВД. Геометрические, размеры ступеней и их экономичность определяют последовательно по формулам 4.4 и 4.9. При этом перепад энтальпий на всех ступенях принимают примерно одинаковым и равным hl p- Удельный объем и давление пара за направляющим и рабочим аппаратом определяют путем построения процесса расширения в диаграмме s—i, либо по аналитическим зависимостям (3.10), (3.10 ) и (3.44) (в области перегретого пара). [c.165]

Основной характеристикой температурного поля, являющейся индикатором дефектности, служит величина локального температурного перепада. Координаты места перепада, его рельеф или, иными словами, топология температурного поля и его величина в градусах являются функцией большого количества факторов. Эти факторы можно разделить на внутренние и внешние. Внутренние факторы определяются теплофизическими свойствами контролируемого объекта и дефекта, а также их геометрическими параметрами. Эти же факторы определяют временнйе параметры процесса теплопередачи, в основном, процесса развития температурного перепада. Внешними факторами являются характеристики процесса теплообмена на поверхности объекта контроля (чаще всего величина коэффициента конвективной теплоотдачи), мощность источника нагрева и скорость его перемещения вдоль объекта контроля. [c.116]

Для улучшения дешифрирования информационных моделей операторами в практику радиационного контроля широко внедряют методы оценки геометрических характеристик дефектов. В частности, автоматическая телевизионная установка прикладного назначения Измеритель-1 позволяет автоматизировать процесс бесконтактного измерения и контроля геометрических параметров фрагментов светотеневых картин и. обеспечивает возможность вывода значений параметров для обработки результатов измерения на электронно-вычислительную машину. В клчестве датчика видеосигнала в установке Измеритель-1 используется установка ПТУ-43, хотя можно использовать ПТУ любого типа, имеющую на выходе сигнал в соответствии с ГОСТ 22006—76. Установка измеряет геометрические параметры фрагментов светотеневых картин, которые составляют не менее Г % от линейного размера поля зрения телевизионной камеры при контрастности фрагментов, не менее 30 % по отношению к черно-белому перепаду. [c.367]

Этот инвариант, характеризуюш,ий временное подобие сопоставляемых явлений одной и той же группы, называется критерием Фурье и обозначается символом Ро. Его также называют критерием гомохронности (однородности во времени). Каждое нестационарное тепловое явление характеризуется этим критерием. При распространении тепла в твердом теле, когда скорость протекания подобных процессов зависит исключительно от двух величин, определяющих геометрические и физические (а) свойства тела, критерий Фурье выражает влияние этих двух величин на темп развития явления. Анализ критерия Фурье показывает, что подобные температурные поля подобных явлений устанавливаются через различные (считая от начального момента) интервалы времени, т. е. что развитие процессов двух подобных явлений в общем случае происходит не синхронно. Поэтому критерий Фурье определяет выбор моментов времени, к которым должно быть приурочено сопоставление температурных полей группы подобных явлений. Эти моменты времени называются сходственными. Признак сходственности при нестационарном режиме заключается в том, что в сходственные моменты времени в подобных явлениях возникают подобные температурные поля, для которых отношения любых сходственных пространственных или временных перепадов температур равны между собой. Применительно к распространению тепла в материале шкива критерий Фурье имеет вид [c.613]

При уточнении условий работы арматуры должны быть установлены назначение арматуры, рабочая среда и ее свойства, рабочие давление и температура, класс герметичности, время срабатывания, интенсивность эксплуатации (число срабатываний, циклов открыто — закрыто ), требования по надежности и долговечности, перепад давлений при открывании и направлении движения среды для вентилей и клапанов, материал уплотнительных колец, степень склонности материала к задиранию, предельно допустимые контактные давления на кольцах, геометрические параметры ходовой резьбы, материал деталей ходового узла — шпинделя н ходовой гайки, геометрические размеры сальникового устройства или размеры снльфона и т. п. [c.79]

Здесь Atf — средний подогрев теплоносителя в реаторе — средний перепад температуры стенка—жидкость в канале реактора п — показатель степени в законе трения Ре " т — показатель степени в законе теплоотдачи Кп Рп" X = s/d — относительный шаг решетки Рх, Рд. Рз — геометрические параметры решетки твэлов [c.158]

Рекомендуется проводить проверку функционирования станков до начала смены. При этом используются также геометрические кинематические и динамические методы (контролируется точность нозиционирования, частота вращения, сила тока у электродвигателя и др.). В системе управления проверяются конечные выключатели, системы считывания, запоминания и др. В процессе обработки контролируется установка й зажим заготовки, усилия резания, затупление и поломка инструмента, направление схода стружки, уровень вибраций (с управлением ими с помощью активного демпфера), перепады температуры между шпинделем и станиной для корректировки нулевой точки, временные интервалы. [c.208]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...