Перепад вихревой

Результаты опытов (ри 2.8) представляют собой обобщенную характеристику ti,=в виде поля значений максимальных температурных эффектов. Снижение максимально достигаемой температурной эффективности от 0,53 при 5 до 0,49 при 71 = 16,5 связано с увеличением стока воздуха непосредственно из сопла по торцевой стенке в отверстие диафрагмы, что приводит к повышению температуры охлажденных в трубе приосевых масс газа. Очевидно, относительный расход паразитных масс, стекающих в пограничном слое на торцевой поверхности диафрагмы, растет с увеличением перепада давления на вихревой трубе. [c.51]

Максимальное значение температурной эффективности для конкретной вихревой трубы соответствует вполне определенной степени расширения Причем с ростом перепада давления снижается относительная площадь соплового ввода F , обеспечивающая максимально возможное значение достигаемой температурной эффективности Л/- Обобщение опытных данных с ис- [c.52]

Наибольший интерес представляет работа вихревых труб при сверхкритическом перепаде, для которого из физических соображений следует принять Х=1. Тогда при Г, =300 К, Re, = lO -rlO для воздуха из (4.41) с учетом приведенных выше значений для коэффициентов в [143] получено г, 5,6-ь38,4 мм. Для нижнего значения критического диаметра из (4.41) следует [c.179]

Расчет предполагает наличие критического перепада давления 7с > 2,0. При этом в диапазоне чисел 0,2 < ц < 0,8 в вихревой трубе происходит критическое истечение из отверстия сопла диафрагмы. В этом случае проходное сечение сопла закручивающего устройства в предположении А/, = 1,0 можно определить из выражения [c.223]

Предложенная схема позволяет получить достаточно глубокое охлаждение в термостатируемом объеме. Так, максимальное снижение температуры объекта при срабатываемом перепаде давления л,= 4 составляет Д7 =63 К. При этом суммарная относительная доля охлажденного потока Hj. изменяется в пределах 0,5 < ц < 0,8, что позволяет поддерживать достаточно высокий адиабатный КПД схемы 0,27 < < 0,655. Изменение относительной доли охлажденного потока двухконтурной вихревой трубы практически не влияет на расход воздуха, поступающего на охлаждение в термокамеру (рис. 5.14). Изменение ц в диапазоне 0,6<ц < 1,2 практически в два раза приводит лишь к незначительному изменению суммарной доли охлажденного потока (0,35 < Hj.<0,45) в области наибольшего расхождения ц = 0,6. Т.е. режим работы схемы на охлаждение необходимо выбирать из условия обеспечения заданной температуры захолаживания и достижения при этом максимума адиабатного КПД. Результаты расчета схемы на горячем режиме работы показаны в виде температурной зависимости Т = на рис. 5.10. При работе на режиме нагрева необходимо стремиться к большим значениям расхода дополнительного потока (ц = 1,2). При этом минимум температуры достигается при относительной суммарной доли охлажденного потока (ц = 0,5). Наибольшие значения эффекта [c.247]

Продувка теплообменного аппарата включается при достижении в тракте сжатого воздуха заданного значения гидравлического сопротивления. Перепад измеряется автоматом продувки, который при достижении заданного уровня переключает электроклапаны так, чтобы поступающий сжатый воздух комнатной температуры растапливал намерзший на стенках теплообменной поверхности лед и уносил влагу через глушитель из термостата. При этом доступ сжатого воздуха в низкотемпературную вихревую трубу и термокамеру закрыт. [c.250]

Таким образом, из выражения (6.16) можно сделать вывод о том, что геометрический коэффициент оребрения увеличивается при Г О и с ростом п. Однако существенное снижение п может вызвать засорение узких межреберных щелей. Чрезмерное же увеличение относительного диаметра п приводит к снижению эффективности ребра. В то же время с ростом п и уменьшением шага t возрастает гидравлическое сопротивление межреберных каналов. Введение внутреннего оребрения позволяет повысить температурную эффективность разделительных вихревых труб. Причем эффективность использования оребрения заметно возрастает со снижением срабатываемого на трубе перепада давления я . Чтобы снизить падение эффектов охлаждения оребрен-ной вихревой трубы при ее длительной работе на промышленном влажном воздухе с примесью масла, необходимо предусматривать в конструкции оребрения возможность удаления масла, напри- [c.294]

Перепад температур на вихревой трубе Тс—З е)........... [c.15]

При дозвуковом циркуляционном обтекании используется гипотеза о сходе потока с острых задних кромок и конечности на них скоростей. При этом перепад давлений на кромках Лр = 0, так как на вихревой пелене не создается разности давлений. В соответствии с этим на задних кромках интенсивность присоединенного вихревого слоя [c.290]

В проточной части арматуры скорость среды существенно выше среднерасходной скорости в трубопроводе, на котором она устанавливается. В первую очередь это относится к регулирующим органам, в которых срабатываются большие перепады давления. На рис. 8.3 представлен общий вид регулирующего клапана шиберного типа. При промежуточном положении шибера течение в клапане аналогично течению через непрофилированные отверстия, подробно рассмотренному в [61] и в гл. 6 и 7. В угловой зоне А перед шибером возникает вихревое движение. За шибером образуется вторая, основная отрывная зона Б. Под шибером, перед входом в диффузор, появляется зона отрыва В. [c.275]

Перетекание (утечка) воздуха через радиальный зазор приводит к понижению давления на вогнутой стороне лопатки (набегающей на поток) и к повышению его на спинке, т. е. к уменьшению разности давлений на поверхностях профиля, причем, как показывают эксперименты, этот эффект наблюдается на участке лопатки, радиальная протяженность которого превышает сам зазор в среднем примерно в 5 раз. Искажение эпюр распределения давлений по хорде и по высоте лопатки на этом участке носит сложный характер. Но в целом уменьшение перепада давлений приводит к снижению окружного усилия и, следовательно, к снижению работы, передаваемой воздуху в ступени. Бесполезные затраты энергии на перетекание воздуха через зазор и на создание вихревого течения у концов лопаток вблизи зазора приводят, кроме того, к падению КПД ступени. В результате снижения эффективной работы и КПД увеличение радиального зазора приводит к снижению напора (адиабатической работы) ступени. [c.92]

Начнем с ЖРД, изменение тяги которых осуществляется более широким набором средств, так как удельный импульс ЖРД зависит от соотношения компонентов, которое регулируется. Этого пути, однако, следует избегать, так как, помимо ухудшения характеристик, один из компонентов топлива, находящихся на борту, не будет полностью израсходован. Другой возможностью является изменение площади критического сечения — механическое, с использованием дроссельной иглы, или аэродинамическое, впрыском рабочего тела выше по потоку (метод вихревого клапана). Оба метода применялись на практике, хотя они не лишены недостатков в механическом методе требуется охлаждение иглы, что представляет собой трудную задачу для конструктора и технолога, а аэродинамический метод сопровождается существенными потерями. Кроме того, уменьшение площади критического сечения приводит к повышению давления в камере сгорания, если только не снижать давления подачи. Повышение / к может ухудшить горение в камере вследствие снижения перепада давления на форсунках Арф, так что этот метод может использоваться только для случаев увеличения рк в довольно узком диапазоне. [c.212]

Из формулы (1.37) следует, что разность давлений, действующая на элемент вихревой поверхности, определяется величиной погонной интенсивности только присоединенных вихрей. Отсюда можно заключить, что на вихревых поверхностях, состоящих из свободных вихрей, отсутствует перепад давления. [c.36]

Современные исследования указанного выше сингулярного возмущения в большинстве исходят из идеи Прандтля о том, что завихренность имеет место лишь в тонком пограничном слое жидкости у любой твердой границы, в котором происходит резкий перепад касательных напряжений, и в следе (часто близкого к вихревому слою) позади тела. Вне этого пограничного слоя и следа течение является почти безвихревым, и к нему применимы уравнения Эйлера. [c.61]

Эта зависимость служит для определения перепада статического давления на вихревой камере. [c.165]

Перемычки 171 Перепад вихревой 165 Периметр омоченный 44, 131 Песколонка 51, 168, 79 Пластинка 193 [c.250]

По Эрделаи относительная разность температуры, достижимая в вихревом энергоразделителе, зависит лишь от рода рабочего тела и срабатываемого перепада давления. Абсолютное значение разности температуры пропорционально Для плоского вихря [c.153]

Таким образом, имеется реальный перепад давления л = 7,5, что вполне достаточно для организации эффективной работы вихревого энергоразделителя [5, 39, 111, 212]. Использование описанной бросовой энергии для создания холодильников, хранилищ овощей и фруктов в сельской местности на окраинах промышленных поселков и городов, на компрессорных станциях позволило бы сэкономить большое количество ценного ископаемого органического топлива. Нетрудно прийти к выводу, что эта проблема носит не частный характер той или иной фирмы, эксплуатирующей природные запасы страны, а имеет общегосударственное, если не общечеловеческое значение. В работе [39] А.П. Меркуловым приводены статистические данные расхода газа по сельским газораспределительным пунктам (ГРП), составляющим порядка 600 mVh (при н.у.), по промышленным и городским — до нескольких десятков тысяч м /ч (при н.у.). Экономия энергии и экологическая чистота (исключается использование экологически грязного фреона) позволяют надеяться, что эта возможность в обозримом для нас будущем будет реализована. [c.231]

Опыты показывают, что охлаждаемые вихревые трубы эффективны, когда к трубе предъявляются требования достижения максимально возможной холодопроизводительности. Причем на режиме работы по относительной доле охлажденного потока ц = 1 выполняется очевидное равенство между температурной ri, и адиабатной (р эффективностями процесса энергоразделения (л, = Фад)- Исследование вихревой трубы охлаждаемой водой, протекающей по межрубащечному пространству проводили авторы работы [1Л2], которым удалось достигнуть весьма больших значений по тем временам величин адиабатного КПД (рис. 6.6). Причем температурная эффективность трубы возрастала с ростом срабатываемого перепада давления, что невсегда очевидно для адиабатных вихревых труб. При этом авторы прищли к заключению, что температура охлаждающей воды не ифала существенной роли в эффекте охлаждения, а ее отклонение на 10 °С [c.289]

Вихревая труба с щелевым диффузором успещно вписывается в конструкцию вихревого карбюратора, разработанного под руководством профессора А.П. Меркулова [116]. Процесс карбюрирования можно улучшить достаточно глубоким разряжением в приосевой зоне (ядре вихря) интенсивно закрученного потока даже при сравнительно небольших перепадах давления, высокой турбулентностью вихревого ядра, ионизацией, генерацией интенсивных акустических колебаний в широком диапазоне частот, наличием зон повышенной и пониженной температур. [c.299]

Аэродинамическая картина течения в камере вихревого нагревателя характеризуется комплексом специфических свойств, наиболее полно удовлетворяющих требованиям качественной смесеподготовки большая объемная плотность кинетической энергии, мощные акустические колебания, высокая интенсивность турбулентности, ориентированная в радиальном направлении, рециркуляционные зоны, организация локализованных областей повышенной температуры. При критическом перепаде давления реализуются режимы работы, при которых параметры факела практически не зависят от слабых возмущений среды, в которую происходит истечение. Поле центробежных сил и характерная особенность течения обеспечивают качественное конвек-тивно-пленочное охлаждение корпусных элементов вихревой горелки. Широкий спектр возможного использования вихревых го-релочных устройств показан на рис. 7.1. [c.307]

Исследования, проведенные в термобарокамере, позволяли имитировать климатические условия до высоты Н= 16,0 км. С учетом того, что при высотных условиях температура сжатого воздуха за компрессором при адиабатном сжатии и степенях повышения давления л > 10 выше 300 К, в опытах температура сжатого воздуха на входе в воспламенитель поддерживалась постоянной и равной 300 К. Температура топлива изменялась от исходной Т= 298 К до атмосферной на соответствующей высоте. Пределы изменения температуры составляли 218 < < 298 К. В опытах температура понижалась на 5 К и запуск повторялся. Запуск регистрировали визуально по факелу прюдуктов сгорания и приборами по скачку давления и температуры. После запуска воспламенителя фиксировалась стабильность его работы без срывов в течении 30 с. Время запуска не превышало заданных норм и практически составляло 1 с. Во всем диапазоне изменения параметров окружающей среды и температуры топлива на входе воспламенитель работал без срывов и низкочастотных пульсаций. С уменьшением температуры отмечалось повышение давления топлива, при котором происходил надежный запуск с Р = 0,35 МПа при Т= 298 К до Р = 0,5 МПа при Т= 218 К, что очевидно обусловлено повышением мелкости распыла, вызванной увеличением перепада давления на форсунке. Проведенные испытания позволяют сделать следующие выводы доказана возможность организации рабочего процесса вихревого воспламенителя на вязком топливе при значительном снижении его температуры на входе воспламенитель КС вихревого типа подтвердил работоспособность при продувке в барокамере на режимах, соответствующих высоте полета до 16 км опыты показали высокую устойчивость горения, надежный запуск при достаточно низких отрицательных температурах, что позволяет рекомендовать вихревые горелки к внедрению как устройства запуска КС ГТД, работающих на газообразном топливе и используемых в качестве силовых установок нефтегазоперекачиваюших станций в условиях Крайнего Севера. [c.330]

Искомый потенциал скоростей и скосы потока должны также удовлетвор.чть условию на вихревой пелене, соответствующему требованию, чтобы на верхней и нижней сторонах пелены отсутствовал перепад давлений [c.364]

Согласно предположениям Кокса н Кла11депа унос газа происходит но вихревым трубкам вследствие гидростатического перепада давлений. [c.222]

В котлах с уравновешенной тягой раздельно рассчитываются перепады Язвлений в воздушном тракте, от места забора воздуха из окружающей атмосферы до выхода воздуха в тоцку, и в газовом тракте, от топки до выхода газов из дымовой трубы. Основная часть воздушного тракта, от вентилятора до выхода в TonKj , находится под давлением, а газовый тракт в основйом, за исключением иногда части участка между дымососом и дымовой трубой — при разрежении. Нулевое давление, близкое к атмосферному, поддерживается в топке. Предтопки форсированных топок (вихревые, циклонные и т. п.) находятся в этом случае под давлением. [c.5]

По характеру движения пара или воздуха в форсунке различают струйные и вихревые форсунки, а по перепаду давления в них — форсунки высокого (избыточное давление пара 3—25 бар и воздуха. 3—9 бар), среднего (избыточное давление воздуха ипара 1,2—i,S6ap) п низкого (избыточное давление воздуха 0,02—0,08 бар, или 200— 800 мм вод. ст.) давления. В форсунках высокого давления удельный расход пара 0,3—0,6 кг, сжатого воздуха (приведенного к нормальным физическим условиям) 0,4—1,3 на 1 кг распыливаемого топлива. В форсл нках среднего давления расход пара и воздуха [c.84]

Механические распылители (форсунки) делятся на струйные, вихревые (центробежные) и ротационные. Для распыливания в струйных распылителях используется исключительно перепад давлений жидкого топлива на форсунке, а в центробежных, применяемых преимущественно в котельных средней и большой мош,ности, кроме того, центробежный эффект, получаемый в вихревой камере при тангенциальном подводе топлива или при использовании винтового завихрителя. В ротационных форсунках, получивших распространение за рубежом, распыливаюш ие устройства враш,аются, и динамическим воздействием потока достигается тонкое распыливание воздуха. В комбинированных распылителях для распыливания используются пар или воздух при одновременном невысоком перепаде давления топлива на форсунке. [c.85]

Источником шума в турбовинтовом двигателе является также вращающийся воздушный винт. При этом возникают так называемый вихревой шум, вызываемый периодически срывающимися вихрями с лопасти винта, и шум вращения, генерируемый пульсациями давления и скорости вблизи ометаемой винтом плоскости. Эти пульсации связаны с вытеснением воздуха лопастями и образованием перепада давления по обе стороны лопасти. Уровень шума воздушного винта тем больше, чем больше число М на конце лопасти, меньше число лопастей винта,, больше подводимая мощность к винту. [c.176]

Если в области циркуляционного течения распределение давления для несжимаемой жидкости определяется уравнением Бернулли, то в вихревой области распределение давления находится из условия равновесия вращающихся жидких частиц. На такую частицу (частицу А на рис. 4.19) действует с одной стороны центробежная сила, равная с1Рц=рг с1г с1вш г, а с другой —сила с1Р, обусловленная перепадом давления dP и равная dP=r dMp. Приравнивая эти силы, получаем = В результате интегрирования от г до г, находим [c.99]

В то же время экспериментальные данные Хирасаки и Лау-сона указывают на недостаток их теории измеренный перепад давления отличался от предсказываемого на порядок Авторы считают, что причина такого расхождения в сложных физикохимических взаимодействиях ПАВ с пленкой при течении. Другая причина повышенного сопротивления ламеллы была высказана Натом и Бюрлей (Nutt и Burley, 1989), экспериментально продемонстрировавшими сложную вихревую картину течения на границе Плато при движении одиночной ламеллы. Возникновение вихрей внутри границы Плато и соответствующее повышение диссипации энергии можно лишь ожидать при достаточно больших скоростях движения ламеллы, точнее, при режимах движения, когда, несмотря на малые капиллярные числа в зависимости перепада давления от скорости появляется и число Рейнольдса. Однако для фильтрационных течений пены такая зависимость не наблюдалась. [c.113]

В диапазоне очень низких чисел Рейнольдса (Reтечении около сферы. Хотя для задачи об обтекании цилиндра также имеется аналитическое решение, однако диапазон его применимости слишком мал, чтобы иметь большое практическое значение. Когда число Рейнольдса становится больше примерно пяти, происходит отрыв ламинарного пограничного слоя. Как говорилось в 10-3, явление отрыва в рассматрнваемо.ч случае обусловлено обратным перепадом давления и кривизной границы. Распределение давления при потенциальном течении (рис. 15- 1) показывает, что вблизи 0 = 90° имеется сильный обратный перепад давления. При 5цилиндра устойчиво ра.сполагаются два вихря (зоны вращательного движения разных знаков. Прим. ped.), за которыми вниз по течению следует извилистый вихревой слой.. Область течения позади тела, в которой происходят изменения, обусловленные присутствием тела, называется следом. В выше упомянутом диапазоне чисел Рейнольдса след целиком ламинарный. [c.403]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...