Компенсация температуры корпуса

Компенсация температуры корпуса телескопа Компенсация температуры корпуса [c.61]

Наиболее простым оказалось использование метода абсолютного электрического калориметра с компенсационной изоляцией, разработанного для градуировки до температуры -f 350 °С [7, 541. Калориметр устроен по принципу кондуктивного подвода и отвода теплоты от градуируемого датчика (рис. 5.4). Поток теплоты от центрального плоского электронагревателя проходит через градуируемый элемент, который находится в контакте с корпусом нагревателя. Для предотвращения (компенсации) утечек энергии медный охранный кожух поддерживается при температуре, равной температуре корпуса центрального нагревателя. Для этого в кольцевую выточку кожуха заложен компенсационный нагреватель. [c.106]

Величина части гарантированного бокового зазора, необходимая для компенсации различия температуры зубчатых колес t и температуры корпуса передачи может быть подсчитана по формуле [c.217]

При изменении температуры корпуса инструмента происходит изменение его линейных размеров. Это приводит к частичной компенсации изменений частоты, которая в этом случае определяется зависимостью [c.316]

Свободные концы термоэлектрических преобразователей термобатареи находятся обычно в тепловом контакте с корпусом первичного преобразователя (телескопа), градуировка и поверка которого производятся при температуре 20 2°С. При отклонениях температуры корпуса телескопа от градуировочной температуры показания пирометра будут неправильными. Возникающие при этом дополнительные погрешности могут достигать больших значений. Для снижения этого вида погрешностей измерения первичные преобразователи пирометров снабжаются различными устройствами температурной компенсации. [c.291]

Рассмотрим другой распространенный способ температурной компенсации с помощью биметаллического компенсатора, устройство которого схематично показано на рис. 7-6-3, б., В пазах корпуса компенсатора I первичного преобразователя расположены четыре биметаллические пластины 2, прикрепленные одним концом к его корпусу. К свободным концам биметаллических пластин приварены тонкие профилированные заслонки 3, частично перекрывающие площадь отверстия диафрагмы 4 перед термобатареей. При повышении температуры корпуса первичного преобразователя биметаллические пластины деформируются и постепенно выводят заслонки из отверстия диафрагмы, вследствие чего увеличивается поток лу- [c.291]

Для выбора подшипников должны быть намечены или известны следующие факторы и параметры а) величина, направление и характер изменения нагрузок б) диаметр цапфы вала в) какое кольцо подшипника и с какой частотой вращается г) желаемый срок службы д) окружающая среда и ее температура, а также влажность, запыленность, кислотность и т. п. ж) особые требования к подшипнику (самоустанавливаемость для компенсации перекоса вала или корпуса, способность обеспечить перемещение вала в осевом направлении, требования к точности и пр.) з) приемлемая стоимость подшипника. [c.531]

Подогреватели регенеративного цикла. Обычно применяют поверхностные подогреватели вертикального типа. На рис. 35-9, а схематично показан подогреватель низкого давления. В стальном корпусе 6 помещены /-образные латунные трубки 5, развальцованные в трубной доске 3. Применение таких труб исключает необходимость компенсации различных тепловых удлинений их, а также и корпуса вследствие неодинаковости температуры стенок. Внутри труб протекает попадающая в них из водяной камеры / с перегородкой 2 питательная вода (конденсат), подогреваемая отборным паром, [c.460]

Сетевые подогреватели обычно изготовляют в вертикальном исполнении (рис. 35-9,в). Устройство сетевых подогревателей во многом аналогично устройству подогревателя низкого давления для регенеративного цикла. В верхней части их, как и в подогревателях, имеется водяная камера 1 с перегородкой 2. Однако поскольку сетевая вода может быть более загрязненной, чем конденсат паровой турбины, сетевые подогреватели выполняют с прямыми трубками 5, которые легче чистить. Это предопределяет наличие в этих подогревателях двух трубных досок — верхней 5 и нижней 7. В связи с наличием нижней трубной доски для направления движения сетевой воды в нижней части применяют подвесную водяную камеру 5, соединенную с трубной доской 7 фланцем. Такое устройство хорошо обеспечивает компенсацию разности тепловых удлинений трубного пучка 5 и корпуса 6, но удорожает подогреватель вследствие необходимости увеличения его диаметра для размещения фланцевого соединения камеры 8. В таких подогревателях можно изменяя уровень конденсата в корпусе при неизменном давлении греющего пара, изменять температуру нагреваемой сетевой воды. Для этого соответственно приоткрывают или прикрывают вентиль на выходе конденсата греющего пара и наблюдают за уровнем его в корпусе. При повышении уровня теплоотдача уменьшается и температура сетевой воды снижается. [c.462]

Независимо от степени точности колес и передач эти стандарты устанавливают норму бокового зазора. Основными являются.нормы нормального гарантированного зазора (обозначаемого буквой — X), обеспечивающего компенсацию уменьшения бокового зазора от нагрева передачи при разности температур передачи и корпуса 25° С и равенстве коэффициентов линейного расширения. [c.220]

Плавающие элементы в сборочных единицах машин предусматриваются также для компенсации тепловых деформаций. Если подшипники закрепить жестко на валу и в корпусе, то удлинение вала при повышении температуры сборочной единицы в процессе его работы вызовет вначале уменьшение осевого перемещения в подшипниках, а затем приведет к защемлению тел качения между кольцами, что снизит долговечность подшипников. Этот недостаток устраняется применением плавающих опор, когда только один из подшипников жестко закрепляется на валу и в корпусе, фиксируя вал вдоль оси, другие же устанавливаются в корпус, расточенный по калибру так, что при жестком закреплении на валу подшипники могут свободно перемещаться в осевом направлении, осуществляя плавание . При двух опорах в качестве плавающей выбирают наименее нагруженную. В многоопорном валу жестко следует закреплять в корпусе наиболее нагруженную опору. [c.184]

Основными являются величины нормального гарантированного зазора (обозначаемого буквой X), обеспечивающего компенсацию уменьшения бокового зазора от нагрева передачи при разности температур зубчатой передачи и корпуса 25° и равенстве коэффициентов линейного расширения. Нормы гарантированного бокового зазора можно изменять. При изменении этих норм предпочтительно применять одно из следуюш их сопряжений С — с нулевым гарантированным зазором, Д — с уменьшенным гарантированным зазором, Ш — с увеличенным гарантированным зазором. [c.420]

Нормы бокового зазора. Стандартом установлены четыре рекомендуемые вида сопряжения, каждому из которых соответствует определенная величина минимального гарантированного бокового зазора, согласно табл. 150. Нормальным является сопряжение X, обеспечивающее компенсацию уменьшения бокового зазора от нагрева передачи, при разности температур зубчатых колес и корпуса в 25°С и равенстве коэффициентов линейного расширения. Ниже даны цифровые данные только для нормального вида сопряжения. [c.528]

Шую длину. Для мощности 10 000 кет проточная часть имеет самый большой диаметр и гребень — нормальную длину. Конструкция обоймы показана на рис. 3-47. Так как обойма работает при значительно более высокой температуре, чем наружный корпус, то температурные удлинения ее будут значительно больше, чем наружного корпуса. Для компенсации удлинений по гребню обоймы сделаны радиальные распилы, которые не дают возможности обойме деформироваться. Гребень обоймы находится под действием разности давлений свежего и отработавшего газов. [c.95]

На рис. 38 показана схема высокотемпературного ядерного реактора с активной зоной, выполненной в виде шаровой насадки. Подобные реакторы уже созданы, успешно работают [4, 48], и они могут быть использованы для нагрева парогазовой смеси, а также других газовых теплоносителей с окислительной и восстановительной средой до ИОО К и выше (предельная температура нагрева 2000 К). Реактор представляет собой сравнительно простое устройство цилиндрический сосуд с полусферическими днищами, футерованный изнутри и наполовину заполненный (в активной зоне) шаровой насадкой. Для футеровки сосуда применяются обычные промышленные огнеупоры внутренние стены, служащие одновременно тепловой изоляцией и отражателем нейтронов, выложены огнеупорным кирпичом из двуокиси циркония, а наружные стены выполнены из шамотного кирпича. Между корпусом и шамотной кладкой проложен асбестовый лист толщиной 10—15 мм. Как во внутренней, так и в наружной кладке предусмотрены швы для компенсации температурных расширений. [c.69]

Основными являются нормы нормального гарантированного зазора (обозначаемого буквой X), обеспечивающего компенсацию уменьшения бокового зазора от нагрева передачи при разности температур зубчатой передачи и корпуса 25° С и равенстве, коэффициентов линейного расширения. [c.52]

Теплообменники с гибкими компенсаторами температурных напряжений. Если расчетная разность температур кожуха и труб превышает рекомендованную для теплообменников типа ТН, то используют теплообменники с частичной или полной компенсацией температурных напряжений. К теплообменникам с частичной компенсацией относятся теплообменники с компенсаторами в корпусе теплообменники с компенсаторами в трубной решетке теплообменники с компенсацией в трубах. [c.360]

В червячных передачах с m < 1 жл нормы боковых зазоров рассчитаны для работы передачи в условиях нормальной температуры (+20° С), одинаковой для корпуса, колеса и червяка. Эти нормы обеспечивают компенсацию уменьшения бокового зазора [c.597]

В случае разных коэ( ициентов линейного расширения материала корпуса и зубчатой (червячной) передачи при работе в условиях резкого перепада температур величина бокового зазора, соответствующая температурной компенсации, рассчитывается по следующим формулам [50] [c.598]

Схема конструкции уплотняющего устройства крышки сосуда под давле-нием, работающего в условиях повышенной температуры приведена на рис. 14 [4]. Основную нагрузку от давления несет болтовое соединение, торовый элемент служит частично для уплотнения и для компенсации смещений, возникающих при нагреве и охлаждении крышки и корпуса сосуда. Для торового компенсатора такой конструкции, нагруженного внутренним давлением, характерны граничные условия, заданные в виде осесимметричных линейных и угловых смещений по краям оболочки. Как правило, температуру по толщине стенки и по меридиану оболочки можно считать постоянной. На рис. 15 приведена схема [c.397]

Датчик давления соприкасается с нагретым маслом, да и сам двигатель передает теплоту датчику. Для того чтобы датчик не реагировал на изменения температуры, а реагировал только на изменения давления, в нем применена температурная компенсация, осуществленная так же, как в приемнике, т. е. посредством биметаллической пластинки П-образной формы. При установке на двигатель датчика ему необходимо придать положение в соответствии со стрелкой, изображенной на его корпусе. В противном случае показания будут неверными. [c.321]

Наименьшее смещение исходного контура (наименьшее отклонение толщины зуба и длины общей нормали) и наименьший боковой зазор указаны в таблицах с учётом компенсации уменьшения бокового зазора от нагрева при разности температур зубчатой передачи и корпуса 25° С и равенстве их коэфициентов линейного расширения. Для других условий работы эти величины должны быть изменены в частности, при отсутствии разности температур передачи и корпуса они должны быть уменьшены для всех классов точности на величины, указанные в табл. 9. [c.628]

Различные способы компенсации температурных удлинений схематично показаны на фиг. 12. В теплообменнике (фиг. 12, а) с жестким креплением обеих трубных досок к корпусу не предусмотрена компенсация температурных удлинений. Расчеты и опыт эксплуатации показывают допустимость этой конструкции только при небольших температурах обоих теплоносителей и малой их разности. [c.28]

Кельвин 2.17п Кипение 1,66 Кипятильник водяной 3.6 Клемма 4,49 Клемма термометра 4. 49 Кожух водяного охлаждения 11,42 Количество теплоты 1,24 Компенсация температуры корпуса 11,48 Компшсация температуры корпуса телескопа 11,48 Компенсатор температуры свободных концов 8.12 [c.66]

Нормы бокового зазора. Каждому из четырех установленных (рекомендуемых) видов сопряжения (С, Д, X и Ш) соответствует oпpeдeлeнilaя величина гарантированного (наименьшего) бокового зазора (табл. 165). Нормальным является сопряжение X, обеспечивающее компенсацию уменьшения бокового зазора от нагрева передачи (температура корпуса до 50 С, температура передачи 80 " С при коэффициентах линейного расширения материала корпуса 10,5-10 , червяка— 11,5-10 и колеса—17,5-10 ). [c.539]

Для такой конструкции характерно неразъемное жесткое крепление труб, трубных решеток и корпуса, что является одним из основных ее недостатков, так как неразъемное крепление корпуса с трубными рещетками препятствует компенсации температурных деформаций, возникающих вследствие разности температур корпуса и трубок. [c.359]

Внешний вид радиационного пирометра с многоспайной термобатареей [46] представлен на рис. 128, а схематическое его устройство на рис. 129. На последнем обозначено 1—линза, 2 — термобатарея, 3 — никелевая катушка для компенсации нагрева свободных концов, 4 — камера, состоящая из двух металлических блоков, в которой помещена термобатарея. Термобатарея (рис. 130) изготовлена из 10 последовательно соединенных термопар. Рабочие концы термопар, расклепанные в форме маленьких треугольников, расположены в виде венчика. Свободные концы термопар приварены к тонким металлическим полоскам, укрепленным на слю,цяном кольце. Слюдяное кольцо, зажатое между двумя такими же кольцами, расположено между двумя металлическими блоками внутренней камеры 4 (см. рис. 129). Благодаря хорошему тепловому контакту их температура должна совпадать с температурой корпуса те- [c.338]

Примечание, Обычно компенсация влияния температуры корпуса телескопа на показания пирометра полного излучения осуществляется с помощью или медного, или никелевого шунта, включенного параплельно термобатарее, либо с помощью подвижной шторки перед приемником излучения, укрепленной на биметаплической пластине. [c.61]

Сопротивление вспомогательного электрода (электрода сравнения) зависит от его конструктивных особенностей и составляет 2 кОм для проточных электродов и около 20 кОм для непроточных. Электродвижущая сила земля - анализируемый раствор зависит от состава раствора и свойств металла резервуара, в котором находится анализируемый раствор. Эта ЭДС во зникает между корпусом резервуара и раствором и составляет обычно 1,2 - 1,4 В. Итак, очевидно, что измерение ЭДС электродной системы со стеклянным электродом затрудняется из-за того, что ЭДС измерительной электродной системы или первичного преобразователя является функцией не только величины показателя pH, но и температуры. В связи с этим при измерении показателя pH в преобразователе обязательно предусматривается температурная компенсация. [c.32]

Выбор подшипников качения. При выборе типа и размеров шариковых и роликовых подшипников необходимо учитывать следующие факторы а) величину и направление нагрузки (радиальная, осевая, комбинированная) б) характер нагрузки (постоянная, переменная, ударная) в) частоту вращения кольца подшипника г) необходимую долговечность (желаемый срок службы, выраженный в часах или миллионах оборотов) д) окружающ ю среду (температуру, апаж-ность, К11слотн(>сть и т. п.) е) особые требования к подшипнику, предъявляемые конструкцией узла машины или механизма (необходимость самоустанавливаемости подшипникд в опоре с целью компенсации перекосов вала или корпуса, обеспечение перемещения вала в осевом направлении и т. п.). [c.223]

На рис. 2.3 представлен 37-трубный экспериментальный участок. На этом участке исследовались нестационарные поля температуры на выходе из него при изменении тепловой нагрузки во времени при нагреве всех витых труб пучка. Опыты проводились на пучке с S/d = 12,2 и длиной 1 м. Толщина стенок труб равна 0,5 мм, эквивалентный диаметр пучка < э = 7,39 мм и пористость пучкаш = 0,52. Кожух из коррозионно-стойкой стали имел продольный разъем, герметизация которого обеспечивалась укладкой шелковой нити, пропитанной термостойким лаком. Внутренняя сторона кожуха была покрыта слоем окиси алюминия для электроизоляции труб пучка от кожуха. Отверстия для отбора статического давления были расположены в кожухе на расстояниях 0,35 и 0,75 м от входа в пучок. Для компенсации термического расширения кожуха к его нижней части припаивалась гофрированная мембрана, которая препятствовала также утечке воздуха в полость между кожухом и несущим корпусом. Пространство между кожухом и корпусом заполнялось стекловолокнистым теплоизолирующим материалом. Крепление витых труб к токоподводам принципиально не отличалось от крепления витых труб в участке, представленном на рис. 2.2. На выходе из пучка для измерения скорости и температуры размещались зонды, смонтированные между токоподводом и выходным патрубком. Ориентация труб в пучке была аналогична ориентации труб установки на рис. 2.2. В семи трубах пучка на расстояниях от входа 0,04, 0,072, 0,130, 0,210, 0,350, 0,540, 0,7, 0,8 м приваривались к внутренней поверхности термопары для измерения температуры стенки. Пучок труб нагревался постоянным током от преобразователя типа АНГМ-30. Изменение мощности тепловой нагрузки во времени осуществлялось по экспоненциальному закону с помощью специального электронного устройства. [c.62]

Для того чтобы защитить корпус и трубные доски от колебаний температуры натрия, поток натрия отделен от корпуса кожухом, а от трубных досок системой вытеснителей и теплоизолирующих прокладок. Камеры входа и выхода натрия имеют больший диаметр, чем диаметр корпуса ПГ. Здесь располагаются элементы дистанционирования и креплений кожуха, и увеличенный диаметр камер споеобствует более равномерному распределению натрия в межтрубном пространстве пучка. Из входной камеры натрий поступает в межтрубное пространство через прямоугольные отверстия в кожухе. Через такие же отверстия в верхней части кожуха натрий поступает в выходную камеру. Трубки теплопередающей поверхности завальцованы в трубные доски методом взрыва и приварены по периметру к наружной поверхности трубной доски. Съемные крышки коллекторов позволяют определять и заглушать любую трубку в случае ее разгерметизации. Дистанцио-нирование труб осуществляется специальными решетками, расположенными с шагом 1 м по длине труб. Компенсация температурных расширений натрия в контуре проводится с помощью специальной буферной емкости, заполненной натрием и инертным газом. При помощи этой емкости уменьшается также скорость роста давления при разгерметизации трубок, сопровождающейся реакцией взаимодействия натрия с водой [5]. [c.80]

Равномерное распределение потока в межтрубном пространстве по периметру пучка обеспечивается подбором перфорации обечайки высотой около 300 мм на входе теплоносителя в пучок и на выходе из него. Выравнивание потока по длине пучка достигается при помощи горизонтальных перфорированных листов в межтрубном пространстве пучка. В зазоре между корпусом и обечайкой предусмотрено уплотнение, снижающее пе-ретечку греющего теплоносителя. Равномерное распределение натрия второго контура в трубах обеспечивается за счет переменной перфорации части центральной опускной трубы, выступающей за кромку нижней трубной доски. Трубы по высоте пучка дистанциониру-ются решетками, конструкция которых представлена на рис. 3.35. Решетки гофрированных полос толщиной 1 мм, между которыми располагаются дистанционирующие кольца, сваренные с полосами по кромкам. Толстостенные трубные доски (толщина около 275 мм) для предохранения от тепловых ударов при резких изменениях нагрузок и температур, особенно в местах приварки труб, защищены тепловыми экранами экраны выполнены в виде пластин, установленных перед трубными досками и имеющих соответствующие отверстия для труб пучка [19]. Для компенсации значительных температурных деформаций верхней трубной доски ее соединение с монтажным фланцем корпуса выполнено через упругий цилиндрический элемент (рис. 3.36). Компенсация температурных деформаций труб пучка теплообменника, которые не имеют компенсирующих гибов, осуществляется за счет подвижности нижней трубной доски, выполненной совместно с нижним коллектором [20]. [c.108]

Целостность корпуса газоохлаждаемого реактора не является единственной проблемой, требующей разрешения. Система напряжений в трубопроводе, связывающем корпус с теплообменниками, обычно такова, что они не могут быть сняты за счет продольного изгиба, обычно для компенсации их необходимо устанавливать сильфоны из специальной стали. Эти сильфоны довольно сложно сваривать, поэтому совокупность условий, вызванных сваркой и изгибом сильфонов, приводит к появлению усталостных трещин в Материале, в результате чего требуются регулярная проверка и ремонт. Эти и другие соображения по поводу делостности трубопроводов ограничивают температуру и удельную мощность тепловыделяющих элементов. [c.172]

Расположением патрубков входа питательной воды и выхода перегретого пара можно изменять длину участков корпуса ПГ с разной температурой, добиваясь минимального различия термических расширений пучка труб и корпуса. Таким образом решается проблема компенсации температурных напряжений прямотрубной системы. [c.209]

Корпуса этих подогревателей выполняются из стальных труб, а поверхность нагрева из латунных трубок Л-68 диаметром 16/14 мм. Трубные решетки приварены к корпусу подогревателя. Подогреватели для горячего водоснабжения изготавливаются без линзового компенсатора на корпусе. Проведенные исследования показывают, что при использовании этих секционных подофевателей для горячего водоснабжения, когда нагреваемая вода проходит внутри латунных трубок, а греющая — в межтрубном пространстве И температура греющей среды не превышает 150 °С, нет необходимости в установке на корпусе подогревателя линзовых компенсаторов, так как и без них напряжения в стенках трубок и корпусе не выходят за допустимые пределы. При использовании подогревателей для отопления греющая вода, как правило, пропускается внутри трубок, а нагреваемая — в межтрубном пространстве. Для компенсации температурных деформаций на корпусе компенсатора должен быть установлен линзовый компенсатор. Допускаемое рабочее давление внутри трубок подогревателя 1 МПа, в межтрубном пространстве без линзового компенсатора на корпусе 1 МПа, при наличии линзового компенсатора 0,7 МПа. [c.233]

Для передач с /п]> 1 мм основным является сопряжение X. Это сопряжение обеспечивает в зубчатых передачах боковой зазор, необходимый для компенсации разности температуры колес и корпуса в 25° С при равенстве коэффициентов линейного расширения материалов колес и корпуса передачи. В червячных передачах это сопряжение обеспечивает компенсацию уменьшения бокового зазора от нагрева передачи при яагреве корпуса до 50° С, при нагреве передачи до 80° С и ко- [c.598]

Температура нагрева подшипника не должна превышать 100 °С при более высокой температуре возможно ухудшение механических свойств материала подшипника. Если только одного нагрева подшипника недостаточно для компенсации натяга, дополнительно охлаждают вал. Метод охлаждения особенно целесообразен при запрессовке подшипника в корпус, так как наружное кольцо обладает меньшей жесткостью и при значительньк натягах возможен перекос кольца в расточке корпуса. Нагрев корпуса осуществляют погружением его в масляную ванну (при небольших габаритах) или обдувкой горячим воздухом. [c.835]

При длинных валах и возможных перекосах применяются самоустанавливающиеся шариковые и роликовые подшипники. В большинстве случаев при работе узла температура нагрева вала выше, чем корпуса. Для исключения влияния температурного удлинения вала, которое может привести к заклиниванию подшипников, один из них устанавливают жестко закрепленным, а второй - плавающим, т.е. с компенсацией линейных неточностей изготовления и теплового перемещения вала. При необходимости жесткого закрепления, вызванного технологическими или иными соображениями, предусматривают осевые зазоры, компенсирующие тепловое расширение вала. Для компенсации технологических пофешностей линейных размеров и температурных удлинении между наружным кольцом и крышкой подшипника предусматривают осевой зазор е = 0,15. .. 1 мм или г = 0,0015/, где / - расстояние между опорами вала рис. 8,2). Необходимая величина зазора обеспечивается установкой регулировочных прокладок между крышкой и корпусом. В случае применения цилиндрических роликовых подшипников с однобортовым внутренним кольцом предусматривается зазор между наружным кольцом подшипника и фланцевой крышкой или между бортиком внутреннего кольца и роликами. Расстояние между опорами при такой установке подшипников должно быть / < 600 мм, а зазоре = 0,5. .. 1 мм. [c.451]

Бак (рис. 37) предназначен для питания гидропровода рабочей жидкостью, удаления из нее пузырьков воздуха, обеспечения температурой компенсации изменения объема рабочей жидкости и ее фильтрации. Бак соединен с насосом, всасывающим И и сливным 4 трубопроводами. Корпус 1 бака — штампованный из листовой стали. Нижняя и верхняя половины бака сварены. Могут применяться резервуары цилиндрической формы. На верхней части бака размещена заливная горловина с фильтром 8 и крышкой 6 с указателем 7 уровня масла, который имеет отметки В — верхний уровень и Н — нижиий уровень. К верхней стенке бака приварена пластина, к которой болтами крепится патрубок 4 сливного трубопровода с фильтром 3 тонкой очистки. Для предохранения от пыли в крышке за- [c.50]

Наименьшее смещение исходного контура (наименьшее отклонение толщины зуба и Д.1ИНЫ общей нормали) и наименьший боковой зазор указаны в таблицах с учетом компенсации уменьшения бокового зазора от нагрева, при разности температур зубчатой передачи и корпуса в 25°С и равенстве их коэффициентов линейного расширения. [c.155]

Советуется понижать давление при перекачивании жидкостей с температурой выше 55°. Предельную температуру для резиновых обойм фирма Моно пампе устанавливает 77°, а Роббинс энд Майерс (США) — 100°. Для компенсации тепловых расширений корпус изготовляют с расточкой трех размеров первый — при температуре жидкости до 32°, второй — при 32—55° и третий — при 55—77°. [c.206]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...