Сжатие боковое полное

Сжатие струи может быть полным и неполным. Сжатие считается неполным, если часть периметра отверстия сопрягается с поверхностью, исключающей возможность сжатия (например, с поверхностью дна, рис. 6.1, а). Если отверстие располагается вблизи от твердых поверхностей (боковые стены, дно), оказывающих на формирование струи направляющее действие на расстоянии менее трех размеров отверстия l <3d, рис. 6.1,6), сжатие будет полным, но несовершенным. [c.61]

Если струя получает сжатие по всему периметру отверстия, то такое сжатие называется полным. Если струя не имеет бокового сжатия с одной или нескольких сторон, например, когда отверстие примыкает к стенке или ко дну сосуда, которые при этом являются как бы направляющими для вытекающей струи, то такое сжатие называется неполным. [c.76]

Рассмотрим, например, истечение жидкости через полный прямоугольный водослив с острым ребром без бокового сжатия. [c.278]

Полное сжатие называется совершенным, если отверстие расположено на значительном расстоянии от боковых стенок и дна сосуда и они не оказывают влияния на сжатие струи (когда т>3а, где т — расстояние от стенок или дна, а — размер отверстия), и несовершенным, если на него оказывают влияние стенки или дно сосуда. [c.76]

Таким образом, для малого отверстия при полном и совершенном сжатии характер истечения жидкости одинаков независимо от того, расположено ли отверстие в дне резервуара или в боковой тонкой стенке. [c.76]

Для специальных целей предлагается выполнять НА в виде эластичного резинового кольца с отлитыми в нем соплами. При сжатии кольца боковыми подвижными стенками сопла деформируются и меняют проходные сечения вплоть до их полного закрытия [c.62]

Всегда следует стремиться применять канавки прямоугольного сечения или канавки прямоугольного сечения с наклонными боковыми стенками. Для упрощения обработки угол наклона стенок можно взять равным 5°. Такие формы канавок, как V-образные, круглого сечения или другие необычные, приводят к сокращению срока службы уплотнительных колец. Вследствие значительных напряжений и усилий, возникающих в некоторых местах поперечного сечения кольца, в таких канавках появляется полное разрушение структуры резины, потеря эластичности и снижение модуля упругости при сжатии, что сопровождается существенной остаточной деформацией и искажением формы. В прямоугольной канавке напряжения распределяются равномерно по всему поперечному сечению. [c.171]

Коэффициент расхода при неполном сжатии струи. Рассмотренное выше значение коэффициента р справедливо лишь для так называемого совершенного или полного сжатия струи, которое имеет место в тех случаях, когда отверстие находится на таком расстоянии от боковых стенок трубы (сосуда), что последние не оказывают влияния на характер истечения (на характер формирования струи). Считается, что сжатие струи будет совершенным (полным), если расстояние от стенок сосуда до отверстия не меньше утроенной величины диаметра отверстия. В машиностроительной же практике распространены случаи применения дроссельных диафрагм, в которых на формирование струи оказывает влияние близость боковых стенок. Эти стенки частично направляют струю жидкости при подходе к отверстию, благодаря чему она по выходе из отверстия сжимается в меньшей степени, чем при истечении из резервуара неограниченных размеров. В результате этого коэффициент сжатия, а следовательно, и коэффициент расхода повышаются. [c.76]

На рис. 2.9 изображена примерная схема разрушения при сжатии образца бетона. Штриховыми линиями I и 2 обозначены трещины, последовательно возникающие в ходе испытания. Сначала образуются трещины, расположенные вблизи боковых поверхностей. При этом объем материала, заключенный между боковой поверхностью и трещиной, может оказаться пронизанным вторичными трещинами, благодаря которым описанный объем нередко распадается на несколько фрагментов. Далее по ходу испытания наступает очередь распадаться на фрагменты следующему объему, расположенному между первой и второй трещинами, и т. д. до полного разрушения образца. [c.49]

Под тонкой понимается такая стенка, при которой вытекающая струя соприкасается лишь с кромкой отверстия, обращенной внутрь сосуда, и не касается боковой поверхности отверстия (соответствует полному сжатию струи). Опыт показывает, что длина участка, на котором происходит сжатие стр , может быть при определенных условиях равна 0,5 диаметра отверстия, а следовательно, для того чтобы предотвратить касание струи с поверх [c.84]

Сжатие струи может быть совершенным, несовершенным, полным и неполным. Совершенным сжатие будет в том случае, если боковые стенки и днище сосуда достаточно удалены от ближайшей точки контура отверстия и не влияют на характер истечения. Можно считать, что этот случай имеет место при неравенствах /1>3а и 1г>ЪЬ (рис. 6.2, 1). Если же это условие не соблюдается (рис. 6.2, II), то сжатие называют несовершенным. Полное сжатие струи,— сжатие всестороннее, когда отверстие в достаточной мере удалено от боковых стенок и днища сосуда. Если же часть периметра отверстия совпадает с боковой стенкой или днищем сосуда (рис. 6.2, III), то сжатие струи неполное. [c.100]

Полное сжатие будет совершенным, если отверстие расположено на значительном расстоянии от боковых стенок и дна сосуда, так что они не оказывают влияния на сжатие [c.49]

Всегда (при всяком расположении изотерм) правильнее для чугунных поршней зажать донышко между жесткими, холодными боковыми стенками и тем дать ему минимальную свободу расширения. Дело в том, что в предельном случае даже при полном отсутствии расширения и при самых максимальных встречающихся на практике разностях температур, как в осевом, так и радиальном направлениях, напряжение сжатия при чугунном поршне будет менее опасным, чем напряжение разрыва при расширении донышка [см. формулы (13, 27, 28, 34а, 35а, 53, 54, 58, 59, 60, 61, 64 и 65) гл. I части девятой] надо только, как указано, не допускать большой стрелки вогнутости или выпуклости с целью уменьшения изгибающего момента от несвободного расширения или же применять плоское донышко. Но так как полная ликвидация расширения донышка невозможна, то всякое утолщение или какое-либо [c.312]

Мощный быстроходный двигатель с воспламенением от сжатия должен обладать прочной и жесткой силовой схемой. Этому требованию двигатель В-2 удовлетворяет в полной мере. Прежде всего он имеет очень жесткую головку, что необходимо в таких двигателях для надежной работы газового стыка. Жесткость головки усилена тем, что она увеличена по высоте за счет помещения камеры сгорания в головке. Общая прочность и жесткость двигателя созданы за счет того, что комплекс головки, блока и верхней части картера соединен анкерными связями. Кроме того, надо обратить внимание на то, что нижние анкерные связи, держащие подвески, и верхние анкерные связи перекрывают друг друга по длине, что ликвидирует возможность появления напряжений разрыва в остове двигателя. Кроме того, анкерные связи, соединяя в одно целое головку, блок и картер, создают как продольную, так и поперечную жесткость двигателя. Особый интерес представляет принцип создания жесткости конструктивного узла соединения подвески картера. Для усиления жесткости этого узла против боковых расталкивающие усилий от шатунов отдельных рядов подвеска входит глубоко в щеки картера и, кроме того, что особенно важно, щеки картера стянуты отдельными горизонтальными анкерными связями. При всей жесткости силовой схемы гильза двигателя имеет свободное расширение, что принципиально важно. Передача к верхним клапанам осуществляется при помощи передаточного валика и конических шестерен. В каждом цилиндре имеется четыре клапана. Двигатель еще больше выиграл бы, если бы вместо насоса и форсунки была поставлена насос-форсунка. [c.374]

До заполнения гипсовой массой форма при помощи сжатого воздуха, подаваемого от компрессора и опрыскивателя, покрывается масляной эмульсией. Затем она заполняется гипсовым тестом и движется до полного поворота формовочного стола. За это время гипс схватывается, что позволяет выталкивать плиту из формы. Для облегчения выталкивания боковые стенки формы раскрываются на небольшой угол, а передняя стенка — полностью, принимая горизонтальное положение. [c.83]

Между верхней крышкой и поршнем находится пружина 5. Для полного сжатия пружины цилиндров привода боковых жалюзи необходимо приложить усилие 130 кГ. В цилиндре привода верхних жалюзи установлена менее сильная пружина, требующая для сжатия усилие 70 кГ. [c.143]

У4 нет необходимости вводить поправку на боковое сжатие струй. Поэтому в расчете можно оставлять лишь полную ширину водослива понизу Ь. Так как коэффициент расхода для таких трапецеидальных водосливов т 0,42, то расчетная зависимость получит вид [c.360]

Для трапецеидального водослива с заложением боковых граней tgQ — U нет необходимости вводить поправку на боковое сжатие струй. В связи с этим при расчетах можно оставлять только полную ширину водослива понизу Ь. Так как для таких трапецеидальных водосливов коэффициент расхода /и 0,42, то расчетная зависимость получит вид [c.366]

Если сжатый брус в пределах своей длины имеет связи с гибким растянутым элементом (струной, тягой), то устойчивость его в плоскости системы, очевидно, увеличивается, поскольку в этом случае тяга оказывает известное сопротивление боковому выпучиванию сжатого стержня. Некоторые случаи установки связей между сжатыми элементами и тягой показаны на фиг. 1, а д. Во всех случаях связи к каждому сл атому брусу крепятся при помощи боковых шарниров к тяге связи могут крепится при помощи боковых или полных шарниров, так как работа вполне гибкой тяги от этого не зависит. При действии на систему только одной силы Р сжатый брус должен быть прямым (фиг. 1,а, б). При наличии нескольких сил Р —Р4 или распределенной нагрузки д для получения в сжатом брусе только сжимающих продольных усилий (без изгибающих моментов) брус должен иметь очертание по кривой давления, т. е. быть ломаным (фиг. 1, в, д) или криволинейным (фиг. , г). Связи могут устанавливаться в любых местах, но наибольшее влияние на повышение устойчивости сжатого бруса в плоскости систе 4ы имеют, очевидно, связи в пределах средней части бруса. [c.321]

Если нарезанная разрезной плашкой резьба получится полнее, то следует слегка отжать центральный винт, а два боковых поджать, т. е. несколько сжать плашку. Если же резьба получится ослабленной, то в этом случае плашку нужно регулировать в обратном порядке. [c.126]

В работающей передаче под нагрузкой за счет деформации зубьев на изгиб и сжатие, а также за счет деформаций в зоне контакта возможно уменьшение на некоторую величину бокового зазора с , а в передачах высокой точности даже полное исчезновение его. [c.16]

При очень малом угле наклона боковой стенки диффузора с полным внутренним сжатием (и < 1°) возможно частичное нзоэнтропическое торможение оно осуществимо до места отрыва пограничного слоя, вызывающего скачок уплотнения. [c.475]

Наиболее полно изучено истечение через водослигз со свободной струей без бокового сжатия при вертикальной стенке с острым ребром. Такой водослив будем называть совершенным (в литературе встречается и название нормальный ). [c.239]

Прессование порошков в металлической пресс-форме под давлением сжатия приводит к уменьшению объема порошка в результате перераспределения частиц, заполнения пустот и пластической деформации. Прессование не сопровождается полным устранением пор. Плотность полученной детали-прессовки по объему неравномерна, что обусловлено неравномерностью давления, различием фи-зико-механически1х свойств частиц (формы, размера, твердости, насыпной плотности), наличием внешнего трения частиц порошка о стенки пресс-формы, межчастичным трением, наличием бокового давления. На стенки пресс-формы передается значительно меньшее боковое давление, чем в направлении прессования, что обусловлено трением между частицами, заклиниванием их, что затрудняет их перемещение в стороны. После снятия давления, а также при выпрес-совке брикета из пресс-формы размеры прессовки увеличиваются [c.130]

Коэффициент расхода при неполном сжатик струи. Рассмотренное выше значение коэффициента ц справедливо лишь для так называемого совершенного или полного сжатия, которое наблюдается лишь в тех случаях, когда отверстие находится на таком расстоянии от боковых стенок сосуда, что последние не оказывают влияния на характер истечения (на характер формирования струи). [c.28]

Практически считается, что сжатие струи будет совершенным (полным), если расстояние от стенок сосуда до отверстия не моньше утроенной величины диаметра (или стороны прямоугольника) отверстия В. машиностроительной же практике распространены случаи применения дроссельных диафрагм, в которых на формирование струи оказывает влияние близость боковых стенок. Эти стенки частично направляют струю жидкости при подходе к отверстию, благодаря чему она по выходе из отверстия сжимается в меньшей степени, чем при истечении из резервуара неограниченных размеров. [c.28]

ЦИКЛОВ сжатия фронт микропластической деформации от боковых ребер смещается к средней части боковых граней. После 10 циклов вся боковая поверхность охватывается ямками с почти одинаковой плотностью порядка 3-10 см . На рис. 112, б и 113 приведены графики распределения плотности дислокаций вдоль того же направления АВ на различной глубине 5, мкм, от боковой грани (110) образцов Ge и Si после 3 и 8 циклов сжатия до а = 9,5 кгс/мм соответственно. При последовательной сполировке поверхностного слоя на разную глубину 5 плотность дислокаций снижается, однако вблизи свободной поверхности и бокового ребра наблюдается некоторый градиент плотности ямок травления, распространяющийся на глубину порядка 10, 30 и 100 мкм при 3, 5 и 10 циклах сжатия соответственно. При дальнейшем увеличении количества циклов нагружения или величины прикладываемых напряжений толщина градиентного слоя может превышать 200—300 мкм и более (особенно вблизи ребер и торцовых граней образца) вплоть до полного распространения на все поперечное сечение образца. Например, такая ситуация наблюдалась нами после циклических нагружений до ст = 20 к гс/мм в относительно тонких образцах сечением 2x2 мм [368]. [c.186]

Наибольшие усилия, полный ход рукояток и педалей принимаются по табл. И.3 1. Соответствующий полному ходу угол поворота рукоятки должен быть не более 30 , а педали — не более б0 . КПД рычажной передачи равен йроизведению КПД всех шарниров. В зависимости от конструкций подшипника и характера смазывания КПД шарнира находится в пределах 6,96—0,98. Расчет деталей системы управления на прочность ведется на возможное случайное приложение усилия, равного при управлении рукояткой 600 Н, а при управлении педалью 800 Н. Подшидники (втулки) системы управления рассчитываются на статическую нагрузку, возникающую в системе при приложении в рукоятке усилия, равного 200 Н, при приложении к педали — 250 Н. Давления в подшипниках скольжения (втулках) не должны превышать значений, указанных в табл. П.3.2. Следует избегать применения длинных сжатых тяг и расположения рычагов под острыми углами к тягам. Рукоятки должны передвигаться от себя н на себя . Вращательные и боковые (в сторону) движения нел(елательны. Ручки рукояток должны располагаться на уровне груди движение педали, управляемой сидящим рабочим, должно быть наклон- [c.331]

Главная задача, решаемая при сжатии плоских образцов, — выбор способа приложения нагрузки и обеспечение разрушения образца от сжатия. При нагружении только нормальными усилиями по торцам образца (схема I—2) практически невозможно обеспечить полный контакт между опорной поверхностью образца и поверхностью пуансона испытательной машины, следствием чего является преждевременное разрущение образца. При нагружении образца одними лишь касательными усилиями (схема I—3), как это регламентировано А5ТМ, передача сжимающих усилий тоже является несовершенной, особенно в случае применения плоских клиньев (АЗТМ предусмотрены конусные зажимные патроны). Наиболее рациональным является комбинированное нагружение — нормальными усилиями по торцам образца и касательными усилиями по боковым граням образца (схема 1—4). При комбинированном нагружении угол наклона клиновидных вкладышей захватов выбирается из условий распределения нагрузки по торцам и боковым граням образца. Экспериментально установлено, что боковое раздавливание образца исключено, когда нагрузка по торцам его составляет 45—50% от разрушающей (в случае отсутствия боковой нагрузки). В действующих приспособлениях угол наклона составляет 14—17°. Концевые части образца защищены накладками. [c.197]

Р. С ПЛОСКИМИ днищами, обладающие крупными недостатками (плоские листы работают невыгодно, испытывая большие напряжения, и требуют поэтому особых подпор недоступность днишд для осмотра и ремонта и т. д.), в настояш.ее время почти не применяются в водопроводном деле (за исключением малых Р.—баков второстепенного назначения) и вытеснены Р. с конич. и сферич. днищами. Последние бывают выпуклые и вогнутые у первых материал днища подвержен растяжению, у вторых—сжатию. Опорная часть этих Р. представляет кольцо (являюш,е-еся продолжением боковых стенок Р. , укрепленное внизу накладками и угольниками. Преимущества сферич. днища—возможность придать ему 5у[еньшую толщину и полная доступность всего днища для осмотра и ремонта. -В сферич. и конич. днищах, образованных поверхностью вращения, различают два направления напряжений (фиг. 52) 1) меридиональное напряжение 5, направленное по об-разуюп ей поверхности днища и отнесенное [c.187]

Боковое стеснение на водосливах изучалось целым рядом научных работников, в частности М. М. Скибой, А. Р. Березинским, Ф. И. Пикаловым, М. Д. Чертоусовым, Д. И. Куминым, Е. А. Замариным и др. Однако наиболее полные экспериментальные исследования водосливов с широким порогом и практических профилей за последнее десятилетие проведены Д. И. Куминым и А. Р. Березинским. При этом модели широкого порога с совместным действием вертикального и планового сжатия потока при наличии быков широко испытывались только А. Р. Березинским. Теоретическое решение о протекании пространственного потока через водослив с широким порогом предложено М. Д. Чертоусовым. [c.373]

Опыты на модели показали хорошее совпадение с выводами гидравлического расчета однако вид поверхности воды в воронке водосброса далеко не отвечал теоретическим предположениям о спокойном проходе воды п горло водосброса. Над воронкой всасывания наблюдалось резкое выделение воздуха, которое началось примерно при /з предположенного напора над гребнем водослива и прекратилось лишь после полного затопления входного отверстия. Водосброс как бы захлебывался. Это явление можно объяснить сильным сжатием потока в горле туннеля, почему при составлении проектов подобных водосбросов необходимо обращать самое серьезное внимание на возможное уменьшение сжатия потока при переходе его из воронки в горло отводящей шахты. Проф. А. Милович рекомендует принимать такое очертание боковых стен при входе в отводную шахту, при котором глубина потока была бы везде меньше глубины, соответствующей появлению прыжка, т. е. меньше критической. Необходимо сть плавного очертания входной части трубопровода при конструировании трубных Б. и подход к ним с глубиной, меньшей критической, сохраняются во всех случаях. Трубы быстротока делают железными, железобетонными и бетонными. Инж. Кеннеркнехт отмечаегг преимущество в эксплоатации железных труб, требующих минимума ремонта в эксплоатации. Трубы после укладки остаются открытыми либо засыпаются. Преимущества открытой линии трубопроводов состоят в ПОСТОЯННО доступности и возможности наблюдения, легком исправлении и возобновлении окраски. Однако такие трубы подвергаются опасности механич. повреждения и сильному и длительному атмосферному влиянию, в частности [c.55]

Проанализируем результаты расчетов. В сечении А А при повороте (рис. 5.10) боковая сила отрицательна. На начальном участке контура АВ при натекании потока возникает повышенное давление, а на начальном участке контура А В давление, очевидно, ниже, чем на АВ. Возникающая положительная боковая сила Ьа уменьшает начальную отрицательную боковую силу При увеличении длины сонла возникает точка, в которой = по знаки этих сил противоположны, так что общая боковая сила Ь равна нулю, На рис. 5.11 такие точки соответствуют нулям функции Ь, нри Этом полный вектор реактивной силы направлен точно по оси х. При дальнейшем увеличении длины сонла положительная сила Ьа продолжает возрастать, но лишь до тех пор, пока волны сжатия от контура АВ (см. рис. 5.10) не достигнут контура А В, а волны разрежения, распространяющиеся от А В, не достигнут контура АВ. С этого момента происходит уменьшение положительной силы Еа и могут вновь возникнуть точки, где 11/а1 = 1Ьн1 и I/= О, а нри [c.219]

Если нарезанная резьба полз чилась полнее, то следует слегка отжать центральный винт плашкодержателя, а два боковых поджать, т.е. несколько сжать плашку. Если же резьба получилась ослабленной, то в этом случае плашку нужно регулировать в обратном порядке. Нарезание плашкой левых резьб выполняется при обратном вращении шпинделя, а свинчивание плашки - при прямом вращении. [c.103]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...