Напряжения контактные Элементы

Компоненты дополнительных напряжений контактного элемента находятся из определений (2.3.2) [c.202]

Сила касательного напряжения, создаваемая элементом дисперсного потока, определится как алгебраическая сумма сил сухого контактного трения (скольжения, качения и пр.) твердого компонента и сил вязкого трения сплошного жидкого компонента дисперсной системы [c.16]

Контактные напряжения. Контактными называют напряжения и деформации, возникающие при взаимном нажатии двух соприкасающихся тел криволинейной формы. Контакт тел в этом случае может быть линейным (например, сжатие двух цилиндров с параллельными образующими) или точечным (например, сжатие двух шаров). Вследствие деформации в местах соприкосновения элементов конструкций передача давлений происходит по весьма малым площадкам. Решение вопроса о контактных напряжениях и деформациях впервые дано в работах немецкого физика Г. Герца в 1881 — 1882 гг. [c.12]

КОНТАКТНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ В ЭЛЕМЕНТАХ МНОГОДИСКОВОГО ВАРИАТОРА [c.63]

Для вычислительных целей реальный контакт можно рассматривать как длинную узкую трещину со сжимаемым заполнителем. Тогда отрезок контакта можно моделировать элементарным разрывом смещений, отвечающим случаю, когда поверхности разрыва связаны пружиной. Нормальная и касательная жесткости пружины выбираются таким образом, чтобы отразить свойства материала, заполняющего контакт. Следовательно, значения компонент разрыва смещений на контактном элементе могут быть связаны с действующими на нем нормальными и касательными напряжениями. [c.201]

Эта модель предполагает, что поведение элемента описывается простыми одномерными соотношениями напряжение —- деформация для сжатия и сдвига. Такие соотношения можно установить, рассматривая элемент контакта, параллельный оси х, как показано на рис. 8.1. Случаи сжатия и сдвига для наглядности показаны отдельно. На рис. 8.1 (а) и 8.1 (Ь) представлен один контактный элемент с двумя степенями свободы. Предполагается, что толщина элемента h мала по сравнению с его длиной. [c.201]

Напряжения, показанные на рис. 8.1, —это полные напряжения, и, следовательно, деформации контакта, как и смещения в (8.2.2), должны состоять из двух частей. Предположим сперва, что начальные деформации равны нулю и что контактный элемент деформируется только под действием дополнительных напряже- [c.201]

Чтобы определить начальные дополнительные напряжения и смещения, рассмотрим ненапряженный породный массив, содержащий в пределах интересующей нас области одно или несколько нарушений. Нарушения разделяются на N элементов, как показано на рис. 8.1. Предположим теперь, что на бесконечности включаются напряжения (Oj ) которые приводят к деформациям (Ds)o и (D )o (t — I,. .., Л ) контактных элементов. Тогда полные начальные напряжения t-ro элемента даются выражениями [c.208]

Модель контактного элемента, введенного в 8.2, предполагает, что материал, заполняющий контакт, является линейно-упругим. Более реалистическая модель должна содержать ограничивающее соотношение между нормальными и касательными напряжениями, которые передаются через контакт, чтобы оказались возможными и неупругие деформации. Подобное ограничение для типичного 1-го элемента дается условием Кулона — Мора [c.222]

Контактный или сдвиговой элемент, который отвечает ограничению (8.4.1), будем называть элементом Кулона — Мора. Элемент Кулона — Мора ведет себя точно так же, как обычный контактный элемент, с той лишь разницей, что полные касательные напряжения на нем не могут превышать значения, заданного правой частью условия (8.4,1). Выполнение этого условия в каком-либо элементе требует, чтобы в этом элементе допускалась некоторая неупругая деформация, или остаточный сдвиг, в поперечном направлении. В этом параграфе мы обсудим, как вычислить величину и направление этого остаточного сдвига. [c.222]

При моделировании этой задачи принято, что горная порода имеет модуль Юнга Ю кПа и коэффициент Пуассона 0,2. Параметры трещины взяты следующими с = О, ф = 30° и Ks — Кп = 10 кПа/м. Относительно высокие значения для жесткостей / j и Кп выбраны для того, чтобы деформирование трещины до скольжения или раскрытия было незначительным. Начальное напряженное состояние задано напряжениями (0жж)о = —2500 кПа, = —5000 кПа, ((Гжг,)о = 0. При решении задачи учитывалась симметрия относительно оси у и для представления половины границы выработки было использовано 60 элементов фиктивных нагрузок, а для моделирования половины трещины были использованы 30 элементов Кулона—Мора (местоположения некоторых из контактных элементов показаны на рис. 8.21). Процесс образо- [c.232]

Граммах Мора, как это делается на рис. 8.22. Здесь касательное напряжение на контактном элементе дано в зависимости от соот-ветствующ,его нормального (сжимающего) напряжения. Две наклонные прямые линии на каждой диаграмме представляют уело- [c.233]

Яковлев В. Ф. Исследование контактных напряжений в элементах рельсовых нитей стрелочных переводов. — Вестник ЦНИИ МПС , 1960, № 4. [c.190]

При шлифовании кругом относительная одинаковость условий работы абразивных зерен достигается в течение небольшого периода времени после правки круга. При ленточном шлифовании характер распределения нагрузки в контактной зоне примерно такой же, но эластичность ленты и контактного элемента создают демпфирующую зону, в результате чего увеличивается площадь контакта и изменяется характер эпюры напряжения (рис. 3.5). Большая объемная деформация ленты и [c.53]

Зона контакта ленты с деталью состоит из зоны врезания и зоны максимального съема металла и наибольших контактных давлений. В них лента испытывает сложное объемно-напряженное состояние, основу которого составляют одностороннее растяжение и двусторонние сжатия ленты между контактным элементом и обрабатываемой деталью (характерно для жестких контактных элементов). [c.59]

Регулятор напряжения воздействует на магнитный поток генератора через изменение силы тока в его обмотке возбуждения С помощью вибрационного нли контактно-транзисторного регулятора включается и выключается в цепь обмотки возбуждения резистор, а с помощью бесконтактного транзисторного регулятора подключается и отключается обмотка возбуждения от цепи электроснабжения. Таким образом, регулятор напряжения является элементом системы автоматического регулирования дискретного (цифрового) типа. [c.84]

Уточненный расчет проводится как проверочный на основе окончательно разработанной конструкции вала и служит для определения фактических запасов прочности. Необходимо, чтобы запас прочности > 1,5, но, учитывая повышенные требования к жесткости валов, лучше, если п > 2,5 3. При таком запасе прочности специального расчета на жесткость вала не требуется. Уточненный расчет вала производят с учетом влияния на прочность вала наличия концентраторов напряжений отдельных элементов вала. Как известно, такими концентраторами являются шпоночные пазы, сквозные поперечные отверстия под штифты, место перехода от одного диаметра к другому, резьбы, канавки для установочных колец и канавки для выхода режущего инструмента или шлифовального круга. Прочность вала также зависит от величины контактных напряжений в месте посадки на валу детали с натягом. [c.136]

В большинстве случаев станки для ленточного шли-ч )ования имеют постоянную размерную подачу врезания, осуществляемую гидроцилиндром или устройствами, приводимыми в действие клином, винтом, эксцентриком и т. п. В процессе шлифования лентой по мере ее износа, вытяжки, потери режущих свойств изменяются условия резания и теплообразования. Уменьшается съем металла, что может привести ленту к заклиниванию между прижимным контактным элементом и обрабатываемой деталью. Следствием этого может явиться пробуксовывание и разрыв ленты. Путем увеличения натяжения можно добиться устранения пробуксовывания и повышения эффективности резания, но это приводит к повышению напряженности ленты, ее утонению и разрыву. [c.77]

Из сказанного следует, что ручная штанга подобна остальным штангам высоковольтных аппаратов, поскольку она передает движение подвижному контактному элементу, находящемуся под высоким напряжением однако в отличие от остальных штанг она не сочленена с механизмом аппарата, а находится в руках человека. Это накладывает особо высокие требования к качеству примененного изоляционного материала и тщательности его контроля [c.284]

Схематическое обозначение логического элемента НЕ приведено на рис. 16, а. В схеме на рис. 16, б операция НЕ реализуется релейно-контактным элементом. Ток в цепочке размыкающего контакта Р реле Р имеется только при отсутствии напряжения на входе реле, т. е. при и и наоборот. [c.39]

На рис. 17, а показано схематическое обозначение элемента ИЛИ. На рис. 17, б схема реализуется релейно-контактным элементом. Ток г в цепочке параллельно соединенных замыкающих контактов реле 1Р и 2Р будет только в том случае, если один из реле или оба будут находиться под напряжением и и и в, т. е. г = 7 + и - [c.40]

Большие токи вызывают большие падения напряжения в элементах системы энергоснабжения. Картина уровня напряжения в различных точках контактной сети участка будет иметь примерно вид, показанный на рис. 14, ж сплошной линией. Напряжение в контактной сети и пропорциональная ему скорость электровозов будут низкими. Через некоторое время, когда поезда Яа, Яз, Я4 проследуют станцию Е, сложится противоположная картина почти все поезда будут находиться на участках, где необходимо применение рекуперативного торможения, а потребления энергии электровозами, находящимися в тяговом режиме, на участке не будет. [c.14]

Алгоритмом решения задачи предусмотрено последовательное разбиение области S конструкции на составляющие ее конечные элементы. Первоначально рассматриваемый объект расчленяется на отдельные подобласти Si, отличные между собой по группе признаков. К последним относятся механические свойства материалов, различие пластических свойств, вида напряженного состояния, принадлежность подобласти контактному слою с определенным механизмом взаимодействия и т. п. Каждая из подобластей S,- представляется совокупностью первичных четырехугольников произвольного вида, стороны которых образуют топологически регулярную сетку в пределах всей рассматриваемой области S. Стороны четырехугольников первичной дискретизации могут быть отрезками прямых или дугами окружностей. Вторичная дискретизация подобластей на конечные элементы производится автоматически по информации о числе дробления сторон начальных четырехугольников и степени неравномерности этого дробления. При этом дуги окружностей аппроксимируются ломаными. Характер сгущения или разрежения вторичной разбивки определяется законом геометрической прогрессии с заданным ее знаменателем. Между взаимодействующими подобластями Si i, Si.fi в пределах всех ожидаемых областей контакта вводятся тонкие слои контактных элементов 5,к толщиной в один конечный элемент. Контактные элементы объединяют взаимодействующие подобласти S,- в единую систему S, выполняют функции регистрации участков контакта и отрыва, а также моделируют различные условия работы соединения (сцепление, проскальзывание, сухое трение и т. п.). [c.26]

С помощью построенной модели контактного элемента реализуется итерационный процесс решения контактной задачи по удовлетворению граничных условий (П.2), (II.3). Первоначально, для определенности, задается вектор разрыва перемещений, равный зазору либо натягу. В последующих итерациях дляточек, где были назначены условия по перемещениям, проверяется условие положительности нормальных напряжений. В случае выполнения последнего в пределах данного элемента для последующей итерации тела освобождаются от связей путем обнуления матрицы механических свойств элемента Е 1к = = 0. При этом полагается а = 0. В случае контакта условия взаимного непроникновения практически выполняются, так как перемещениями тонкого и достаточно жесткого слоя можно пренебречь. Однако при чрезмерном увеличении жесткости слоя (на 5—6 порядков по сравнению с жесткостью смежных элементов конструкции) малая разность перемещений соседних узлов может привести к искажению картины НДС слоя, так как погрешности решения системы становятся соизмеримыми с упомянутой выше разностью перемещений. [c.28]

Методика расчета фланцевых соединений МКЭ с использованием контактных элементов является удобной и достаточно универсальной. Она позволяет успешно рассматривать конструкции различных типов и конфигурации при наличии прокладок и без них, с непосредственно прилегающими фланцами [32, учитывать температурные и пластические деформации, кусочную однородность подобластей соединения. Использование контактных элементов в роли прокладки позволяет описать одновременно ее геометрию, жесткость в направлении сжатия и определить условия взаимодействия, характеризующиеся отсутствием касательных напряжений в радиальном направлении. Результаты расчетов фланцевых соединений по предложенной методике имеются также в работе [77], где проводится сравнение с решением по технической теории оболочек. Решения контактных задач для фланцевых соединений валов гидротурбин с непосредственно прилегающими торцами приведены в рабзте [32]. [c.207]

Режущую способность шлифовального инструмента восстанавливают очисткой и правкой. Условия очистки лент могут быть разными в зависимости от их кинематических отличий движения и динамических особенностей взаимодействия ленты с деталью, прижимными, ведущими, натяжными, обкатными элементами лентопротяжного механизма. Независимо от схемы ленточного шлифования почти во всех случаях бесконечную ленту обкатывают по двум и более роликам и другим контактным элементам. При этом проявляются кинематические особенности каждой схемы. Для них общим являются многократные изменения направления действий центробежных и инерционных сил, изменение напряженности ленты, условий взаимного расположения зерен, уплотнения ленты и снятия с нее нагрузки, возникновення и затухания колебаний ветвей ленты. Все эти состояния последовательно повторяются с каждым оборотом ленты и сказываются на ее очистке от шлама, налипшей стружки и других продуктов среды. Увеличение числа роликов в лентопротяжном механизме способствует интенсификации очистки бесконечных лент и в то же время ускоряет их усталостное разрушение. Поэтому для обеспечения нормальной долговечности бесконечных лент рекомендуется при проектировании лентопротяжных механизмов учитывать число пробегов ленты в единицу времени и = Ул1Ь, где Ул — скорость ленты, м/с L — длина ленты, м. [c.47]

По принципу действия КОН (см. рис. 304) аналогичен каналу регулирования тока якоря. Он имеет выход на те же точки схемы айв. Сигнал датчика напряжения контактной сети Ывых днк сравнивается с опорным напряжением, на резисторе R33. Когда напряжение датчика превысит опорное, откроется составной транзистор ТЗ—Т8, который вызовет шунтирование точек а и б и уменьшение входного тока фазорегуляторов. С резистора R67 подается напряжение на схему реле наибольшего напряжения РМН, которое, включаясь, производит в схеме управления необходимые переключения для перехода на реостатное торможение. Назначение элементов R68 и С18 аналогично назначению R39 и СП. [c.362]

Высокая чпектрическая прочность, поскольку один конец штанш обычно связан с механизмом аппарата (заземленным), а другой — с подвижным (контактным) элементом, находящимся под напряжением. [c.281]

В соответствии со схемой сопротивлений элементы соединяются между собой медными шинами, которые крепятся к выводным пластинам болтами. Изоляция элементов рассчи-гана на напряжение 500—600 в. Кроме того, ящик подвешивается на изоляторах, рассчитанных на полное напряжение контактной сети. [c.341]

Командоконтроллер серии ЗКУ.008 (рис. 162) рассчитан на работу в цепях постоянного тока напряжением до 40 в. Командоконтроллер ЗКУ.008 семипозиционный, имеет шесть контактных элементов, в качестве которых используются микровыключатели типа МП-П07 из серии микровыключателей МП-1000. [c.283]

Независимо от типа коммутатора сложность конструкции контактных элементов определяется током и напряжением, на которые контакт должен быть рассчитан, с условием, что этот контактный элемент должен создавать очень незначительные нарушения однородности тракта. Следовательно, для коммутаторов различных типов, но выполненных для одинаковых мощностей и волнового сопротивления, должны получиться примерно одинаковые по сложности контакты. Разные типы коммутаторов позволяют собрать на один привод большее или меньшее число подвижных контактов, и поэтому каждый тип коммутатора характеризуется определенным количеством приводов. Точно также каждый тип коммутатора в зависимости от его схемы и принципа переключения имеет большее или меньшее число внутренних соединений, подвижных и неподв1ИЖных контактов. [c.459]

По роду напряжения все вспомогательное оборудование разделено на потребителей однофазного тока 380 В, питание которых осуществлено непосредственно от выводов обмоток х—а4, и потребителей трехфазного тока К погреби гелям однофазного тока с номинальным напряжением 380 В относятся нагревательные элементы печей обогрева кабины машиниста 173—/77 калорифер обогрева лобовых стекол 196 обогреватели санузла 179, 180 трансформатора напряжения 77, 112 вентиль защиты 104 трансформатор ТРПШ, регулируемый подмагничиванием шунтов вольтметр 97, контролирующий напряжение контактной сети катушка отключающего электромагнита Г В, которая получает питание через раз- [c.13]

Остановка э.п.с. с поднятыми токоачриемниками иа изолирующем сопряжении недопустима. Объясняется это тем, что при соединении контактных проводов разных участков контактными элементами полоза через два неподвижных контакта полоз -провод может пойти большой ток, определяемый разностью напряжений на проводах и наличие.м нагрузки другого э.п с. В результате этого, особенно при угольных вставках иа полозе. [c.47]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...