Интенсивностей корреляция

Интенсивностей корреляция 29 Интерференционный эксперимент 50, 169 [c.509]

Резу.льтаты измерений в поперечном направлении обнаруживают нерегулярность корреляции и интенсивности движения, но это в сильной степени зависит от объекта исследования. Что же касается измерений в продольном направлении, то их результаты, вообще говоря, согласуются между собой. Различие корреляций в продольном и поперечном направлениях вынуждает [c.99]

Рис. 4.24. Схема опыта для измерения корреляции интенсивностей.

Идея метода поясняется схемой рис. 9.15, б. Два фотоумножителя Ру и регистрируют излучение в двух изображениях одной и той же звезды, разнесенных на расстояние О. Усиленные фототоки перемножаются и усредняются за большой промел<уток времени в устройстве С (коррелятор). Поскольку фототеки пропорциональны интенсивностям, измеряемая величина, обозначаемая Су , характеризует степень корреляции флуктуаций интенсивности в двух изображениях звезды (ср. 22). Более детальный анализ показывает, что С12 ел 1 + у 2, т. е. величина Оу , как и степень когерентности зависит от комбинации ОО/К и уменьшается с увеличением расстоя- [c.197]

Более тонкими (выявляющими флуктуации интенсивности) являются интерференционные опыты, имеющие дело с когерентностью второго порядка. В них исследуется корреляция световых колебаний в четырех пространственно-временных точках. В общем случае функцию когерентно- [c.292]

Корреляция флуктуаций числа фотонов объяснение результатов эксперимента по интерференции интенсивностей. [c.299]

Это означает, что при приближении к критической точке расслаивания раствора рост флуктуаций концентрации сопровождается симбатным увеличением флуктуаций плотности и корреляции флуктуаций плотности и концентрации. При Г- Гк.р коэффициент корреляции флуктуаций плотности и концентрации стремится к единице, что означает существование линейной зависимости между флуктуациями этих величин. Рост флуктуаций концентрации является причиной резкого возрастания интенсивности рассеянного света вблизи критической точки расслаивания раствора. [c.173]

Зависимость корреляции интенсивности потоков G(x) [c.32]

Первая корреляция получена на основе экспериментальных данных о дроблении капель в ударных волнах с интенсивностью М = 3—И, вторая рекомендуется для расчета h при числах Вебера 10 < We < 10 [c.171]

Остаточное взаимодействие приводит к возникновению парных корреляций между нуклонами. Поясним теперь сделанное в конце предыдущего пункта замечание, почему, несмотря на эти корреляции, приближение самосогласованного поля применимо к ядру даже при больших остаточных взаимодействиях. Допустим на минуту, что остаточное взаимодействие в ядре выключено . Тогда нуклоны строго расположатся по оболочечным состояниям, причем в силу принципа Паули в каждом заполненном состоянии сможет находиться лишь один нуклон. Теперь включим остаточное взаимодействие. Оно, конечно, будет стремиться изменить состояния нуклонов. Но, чтобы изменить состояние нуклона, надо его выбить в одно из свободных состояний. А для этого нуклонам, находящимся на внутренних оболочках, нужны большие энергии возбуждения — до десятков МэВ. Поэтому даже довольно интенсивное остаточное взаимодействие может выбивать нуклон из внутренней оболочки редко и лишь на короткие промежутки времени. В результате структура внутренних заполненных оболочек в среднем слабо искажается остаточными взаимодействиями, что и обеспечивает применимость концепции независимого движения нуклонов в ядре. Только на нуклоны последней (верхней) оболочки остаточное взаимодействие может влиять заметным образом. [c.105]

Обращает на себя внимание тот факт, что в рассматриваемой корреляции участвуют данные с показателями степени, которые характеризуют фактически независимость скорости роста трещины от коэффициента интенсивности напряжений — около 1,5 и И. При этом обобщение экспериментальных данных проведено без разделения роли асимметрии цикла в достижении предельного состояния, соответствующего началу ускоренного роста трещины, которое реализуется при разной скорости роста трещины и разном размахе КИН. Поэтому есть основания относить этот важный массовый эксперимент к реализациям с разными граничными условиями по скорости роста трещины, что не было определено при проведении обобщения. [c.191]

В разд. IV было указано, что если характерный масштаб корреляции 1с мал как по сравнению с характерным размером образца материала Lv, так и по сравнению с характерным расстоянием Lp, на котором значительно меняется интенсивность источника р(х), то уравнение для среднего поля i(x) можно записать (см. формулу (53)) в виде [c.266]

Существенное значение имеют поиски корреляции между результатами испытаний малых образцов и параметрами, которые могут быть заложены в основу расчетов. Значительный интерес представляет зависимость между коэффициентом интенсивности напряжений Кгс и параметрами, устанавливаемыми механическими испытаниями (энергия поглощения при испытаниях образцов Шарпи у , предел текучести от), применительно к сварным соединениям из высокопрочных сталей НТ-60 и НТ-80 заданной толщины [92] [c.64]

В настоящее время проведена широкая экспериментальная проверка расчетных соотношений (1.7) и (1.8) как на лабораторных образцах, так и па натурных деталях машин, испытанных на стендах и в условиях эксплуатации. Сопоставление расчетных и экспериментальных данных по интенсивности износа показало [43], что корреляция значений Д с коэффициентом пропорциональности, близким к единице, имеет место в интервале Расхождение между экспериментальной и расчетной интенсивностями износа с вероятностью 95% не превышает трех раз и лишь в отдельных случаях достигает десяти раз. Аналитическая оценка интенсивности износа, основанная на представлении об усталостном разрушении поверхностей, была применена к самым различным классам материалов резинам, резино-металлическим уплотнениям, работающим всухую, полимерам, металлам, графитам, самосмазывающимся материалам. Эта теория была распространена для расчета износа при наличии свободного абразива в контакте [52]. Интересно отметить, что понятие усталостного износа как вида разрушения, при котором материал подвергается повторному действию сил, приводящих к накоплению в нем повреждений, в настоящее время используется и для анализа процесса, который классифицируется как адгезионный износ [53]. Это свидетельствует об известной общности представления об усталостном разрушении поверхностей трения. [c.20]

Для установления корреляции между числом циклов до разрушения и интенсивностью износа проводилась ее оценка для условий сухого трения при одностороннем движении индентора. Измерения с помощью механотрона показали, что заглубление индентора в процессе трения носит ступенчатый характер, обусловленный периодичностью процессов, протекаюш их на контакте. [c.74]

Один из возможных путей учета совместного влияния различных электрохимических факторов состоит в определении скорости репассивации сплавов данной системы в рассматриваемой среде. Выход ступеньки скольжения у вершины трещины может привести к повреждению пассивной пленки и последующему локальному растворению, или питтингу, а также к ускорению коррозионных реакций, в ходе которых выделяется водород. Скорость репассивации, таким образом, является мерой интенсивности таких процессов. Отметим, что планарное скольжение сопровождается образованием более крупных и более многочисленных ступенек скольжения, оказывая таким образом влияние на КР. Как было показано [99], скорость репассивации во многих случаях хорошо коррелирует с параметрами КР. По такой корреляции, следовательно, можно судить о взаимодействии и суммарном влиянии различных электрохимических факторов, хотя сама по себе она не позволяет определить механизм растрескивания. [c.123]

Проектировщиков гидромашин, как правило, интересуют осредненные характеристики течений на тех или иных режимах работы между тем ряд причин заставляет отнестись более внимательно к изучению пульсационных компонент. Во-первых, осредненные характеристики течений тесно связаны с пульсационными компонентами. Дополнительные турбулентные напряжения в уравнениях Рейнольдса для осредненных компонент представляют собой корреляции пульсационных компонент скоростей потока. Во-вторых, интенсивные пульсационные компоненты являются источником возмущений, вызывающим деформационные колебания различных элементов конструкции гидромашин. Указанные обстоятельства заставляют разрабатывать методы исследования турбулентного потока жидкости в элементах гидромашин, которые позволяют вместе с осредненными вычислить также и пульсационные характеристики потока. [c.103]

Развитие и применение методов акустической эмиссии для изучения сопротивления материалов деформированию и разрушению осуществляют в направлении установления надежных количественных корреляций между параметрами акустической эмиссии и величинами пластических деформаций, скоростей развития и длин трещин. Момент достижения максимума интенсивности акустической эмиссии соответствует моменту начала образования трещин, выявлению наличия количественных взаимосвязей, описываемых функциями степенного типа между параметрами акустической эмиссии и коэффициентом интенсивности напряжений и определению зависимости между амплитудами импульсов акустической эмиссии и характером подрастания трещины. [c.449]

Установлено (рис. 90), что стабильность остаточных напряжений существенно зависит от уровня нагрузок и несколько меньше — от количества циклов нагружения. Релаксация остаточных напряжений начинается с амплитуд напряжений, превышающих величину циклического предела текучести обкатанных образцов, т.е. с наступлением заметного пластического течения приповерхностных слоев 135, с. 82—86, 36, с. 53-56). Ниже указанной амплитуды напряжений даже при длительном нагружении существенного уменьшения максимальной величины остаточных напряжений не наблюдается. Если сопоставить кинетические кривые релаксации остаточных напряжений с кривыми изменения стрелы прогиба упрочненных обкаткой образцов, можно наблюдать определенную корреляцию между интенсивностью увеличенная стрелы прогиба образцов и интенсивностью снятия в поверхностном слое остаточных напряжений сжатия. [c.163]

Однако, как отмечает Р. Л. Стратонович [81], стохастические методы могут быть применены при любом времени корреляции, если уменьшать интенсивность флюктуаций возмущений, оставляя скорость ее изменения постоянной. Тогда время релаксации Ai и будет увеличиваться и условие т ор Т рел будет выполненным. Большим преимуществом стохастического метода является то, что он применим для любой интенсивности флюктуаций внешних возмущений. [c.186]

Поток фотоотсчётов характеризуется следующими параметрами числом отсчётов в заданном интервале времени временным интервалом между соседними отсчётами временем появления первого огсчёта после заданного момента времени частотой совпадений отсчетов разных счётчиков, находящихся в одном потоке фотонов, и т. д. Многократные измерения этих характеристик с последующей статистич. обработкой позволяют установить такие свойства регистрируемого излучения, как распределения числа фотонов и интенсивности, корреляц, свойства и степень когерентности, времен-нбй ход интенсивности, а также нек-рые другие. [c.661]

В предыдущем случае шероховатость оценивалась путем измерения корреляции интенсивности двух спекл-структур. Однако измерение можно производить в реальном времени, если заменить корреляцию по интенсивности корреляцией амплитуд. В этом случае исследуемая поверхность освещается двумя плоскими волнами, идущими от одного лазера (так что они когерентны). Падающий на поверхносгь пучок расо1епляется с помощью интерферометра, схематически показанного на рис. 132 в виде полупрозрачной пластинки G и зеркала М. Углу падения 6 соответствует спекл-структура D, которую можно видеть в направлении 6. Углу же падения 6 -f Д6 соответствует другая спекл-структура D, которая получается из D путем поворота на Д6 и которая имеет с ней определенную степень корреляции, Можно написать [c.132]

Результаты эксперимента показали, что при постепенном увеличении 1 происходит скачкообразное изменение спектрального состава излучаемых трубой звуковых волн. При этом подобным образом изменяются и термодинамические параметры работы вихревой трубы. Видно (см. рис. 3.32), что при достижении ц = 0,85 происходит резкое уменьшение адиабатного КПД и абсолютных эффектов подогрева и охлаждения (по модулю). Это явление сопровождается уменьшением интенсивности низкочастотных колебаний и соответственно увеличением высокочастотной акустической составляющей. Динамика низкочастотных колебаний в зависимости от ц аналогична поведению адиабатного КПД, т. е. максимуму КПД соответствует и максимум звукового давления, приходящегося на частоту 1300 Гц. Можно сделать вывод, что в процессе энергопергеноса в вихревой трубе наиболее активную роль играют низкочастотные возмущения и перспектива в использовании интенсификации тепломассообмена в вихревой трубе связана с применением для этого низкочастотных колебаний, соответствующих диапазону 1000—3000 Гц. Между акустическими характеристиками и эффективностью работы вихревой трубы существует четкая корреляция. Таким образом, на основе представленного обзора и результатов некоторых экспериментальных исследований макро- и микроструктуры вихревого потока вьщелим наиболее характерные и принципиальные его свойства [c.141]

Процессы затухания пульсаций температуры частицы. Сходство определяющих уравнений позволяет ожидать подобия меха-нпзлюв затухания процессов теп.лопереноса и переноса ко.лпче-ства движения. Те же рассуждения, что и в случае переноса количества движения, дадут аналогичные результаты. Уравнение для корреляции интенсивности илгсет вид [c.80]

Опыт Брауна и Твисса. В опыте была количественно исследована корреляция флуктуаций интенсивности в световом пучке вдоль направления его распространения. Световой пучок S (рис. 16) разделяется полупрозрачной пластиной А на два пучка, которые направляются к фотоприемникам Я1 и П2, находящимся на разных [c.32]

В книге в система Тизированной форме представлены результат комплексного исследования гидродинамики, тепло- и мас-сообмена в осесимметричных каналах при местной закрутке потока. Предложены физически обоснованные методы расчета локальных и интегральных характеристик тепло-, массообмена и трения при разнообразных условиях, обладающие достаточной степенью универсальности. Приведены подробные результаты исследования полей скоростей и давлений, интенсивности пульсаций, корреляций, локального тепло- и массообмена в цилиндрических, сужающихся и расширяюгцихся каналах. Исследован широкий диапазон изменения граничных и геометрических условий однозначности (вд5гв через проницаемую стенку, частичная закрутка на входе, диафрагмирование выходного сечения и т. д.). [c.3]

На рис. 2.5 показаны области фазовых состояний на кривых интенсивности коррозии стали ТР321 в зависимости от температуры в равновесном состоянии [41]. На рисунке также показана кривая выделения триоксида серы, как индикатора изменения количества комплексных сульфатов в зависимости от температуры в смеси. Эти данные показывают, что с увеличением температуры содержание комплексных сульфатов в смеси уменьшается и примерно при температуре 725—800 °С их количество несущественно. Также выясняется четкая корреляция между интенсивно- [c.70]

Фазовое состояние смеси КзРе(504)з—МазРе (804)3 зависит от соотношения этих компонентов в системе. Если температура плавления обоих комплексных сульфатов примерно одинакова (625°С), то температура плавления смеси меняется с соотношением этих компонентов, что в конечном результате должно отразиться и в характеристиках коррозии. В [69] показана корреляция между интенсивностью коррозии аустеиитной стали и соотношением Na/K в смеси. При соотношении Na/K=l l металл корродирует более интенсивно, чем при Na/K=3 l, что хорошо согласуется с температурами плавления смеси. Смесь с соотношением Na/K=l l плавится при более низкой температуре, чем смесь Na/K=3 l. [c.71]

В [86, 87] рассматривается корреляция между свойствами сжигаемого угля и интенсивностью высокотемпературной коррозии металла поверхностей нагрева котла. Теоретической базой исследований принят механизм коррозии металла под влиянием комплексных сульфатов щелочных металлов NaaFe (804)3 и КзРе(504)з. [c.78]

Рис. 2.10. Корреляция между индексом и интенсивностью коррозии стали ТР321 при температуре 595 °С за 300 ч

Подобные уравнения могут быть полезными при анализе поломок, когда по размерам бороздок и модулю упругости можно определить интенсивность напряжений. Однако приведенное выше уравнение дает только грубую оценку, так как ошибка подсчета составляет 30—40%. Предлагается отличать АК, полученный расчетом с учетом приложенных напряжений Л/Сорлл, и по результатам анализа излома Д эфф. Между скоростью роста трещин и ДУСвфф име ется более тесная корреляция, чем с АКпр. [c.49]

Корреляция зависимости скорости роста трещины от коэффициента интенсивности напряжений для стали 15Х1М1ФЛ осуществляется следующей зависимостью [c.188]

Химический состав нержавеющих сталей серии A1SI 300 приведен в табл. 115, скорости и типы коррозии — в табл. 116, коррозионное поведение под напряжением — в табл. 117 и влияние экспозиции на их механические свойства — в табл. 118, Коррозионное поведение нержавеющих сталей серии AIS1 300 было очень неустойчивым и непредсказуемым. Они подвергались щелевой, питтинговой и туннельной коррозии в разной степени — от начальных проявлений до сквозных язв и туннелей, распространяющихся вдоль поверхности образцов на расстояние 28 см. Сравнение интенсивностей упомянутых выше типов локальной коррозии с соответствующими скоростями равномерной коррозии не показало наличия между ними определенных корреляций. [c.313]

Из табл. 119 видно отсутствие корреляции между интенсивностью локальных типов коррозии, скоростью коррозии и длительностью эксло-зиции. Ни одна из них не возрастала и не уменьшалась непрерывно с увеличением длительности экспозиции. [c.329]

Данные табл. 124 показывают отсутствие связи между интенсивностями локальных типов коррозии и длительностью экспозиции. Не было также корреляции между скоростями коррозии, вычисленными по потерям массы и длительностью экспозиции, за исключением случая стали 15—7AMV, для которой скорости коррозии возрастали с увеличением длительности экспозиции. [c.350]

С увеличением длительности экспозиции скорости коррозии сплава 1100 уменьшались в поверхностных водах на глубине 760 м и в донных отложениях на глубине 1830 м, в то время как увеличение скоростей коррозии наблюдалось в донных отложениях на глубине 750 м и в морской воде на глубине 1830 м. Не было корреляции между длительностью экспозиции и интенсивностью щелевой коррозии. То же самое относилрсь и к питтинговой коррозии, за исключением поверхностных вод, где максимальная глубина питтинговой коррозии увеличивалась с увеличением длительности экспозиции более чем на 1 год. [c.357]

В случае же применения металлоплакирующей смазки свин-цоль-01 (ЦИАТИМ-201 -f 10% РЬ) наблюдалась отрицательная корреляция между люфтом и скоростью изнашивания с увеличением люфта и динамической составляющей нагрузки происходит более интенсивное нанесение слоя свинца, уменьшающего p.Mj износ. [c.97]

В данном параграфе приводится, возможно, первая попытка расчета для описанных выше локальных интенсификаторов, основанная на методике расчета кризиса теплообмена при кипении теплоносителя в гладких стержневых сборках, в которой используются подход и критерии, разработанные В. Н. Смолиным [90]. С этой целью для определения критической плотности теплового потока используется третья корреляция указанной методики расчета, предназначенная для предельного случая дисперсно-кольцевого движения, при условии, что коэффициент теплогидравлической неравноценности принимается равным единице. Наложение этого условия вызвано тем, что при наличии интенсификаторов происходит интенсивное перемешивание теплосодержания потока по поперечному сечению сборки. Вместо фактора, учитывающего расположение дистанционируюших решеток, в третью корреляцию методики расчета [c.156]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...