Переходные функции стенки

Отметим еще одну особенность рассматриваемого переходного процесса. В теплообменнике со стенкой, имеющей нулевую теплоемкость, функция h2 t) в точке t = l/ w непрерывна, но не является гладкой производная dh2 t)/dt имеет разрыв при t = = l/w. Это можно установить, даже не обращаясь к аналитическому выражению для h.2i t). Действительно, в соответствии с формулой (2.2.75) производная от переходной функции совпадает с весовой функцией того же канала. Из рис. 4.1 следует, что g2i t) [c.142]

Ранее при нахождении весовых и переходных функций кожухотрубчатого теплообменника, математическая модель которого учитывает тепловую емкость стенки, помимо точных аналитических выражений типа (4.2.30) и (4.2.32) были получены также разложения этих функций в ряды по функциям Бесселя. Аналогичные разложения в ряды нетрудно получить и для функций Т[ [х, t) и [c.154]

Графики переходных процессов приведены на рис. 10.1. Различие в переходных функциях (10.17) и (10.18) объясняется тем, что в исходных уравнениях принимались квазистационарные значения коэффициентов количества движения, сопротивления трения и касательного напряжения на стенке. На самом деле из-за нестационарности распределения местных скоростей по сечению потока эти величины имеют другие значения и связаны между собой иными зависимостями, чем те, которые обычно указываются в гидравлике. Вследствие этого появляется несоответствие между коэффициентами уравнения Бернулли, записанного для неустановившегося потока, и уравнения (9.30), когда в последнем, вообще говоря, произвольно принимается Тон = т окс [c.216]

В теплообменнике со стенкой, имеющей ненулевую теплоемкость, переходной процесс, описываемый функцией hn t), также можно разделить на две части. В течении первого отрезка времени [О, //ш] из теплообменника выходит жидкость, которая вошла в него до того как произошел скачок температуры Гс от нуля до единицы, т. е. жидкость, получавшая теплоту в течении только части того времени, за которое она проходит теплообменник. Кроме того, здесь одновременно происходит как процесс нагрева стенки за счет теплоты, отдаваемой средой, так и процесс нагрева жидкости за счет теплоты, отдаваемой стенкой. Поскольку стенка обладает ненулевой теплоемкостью, то она, нагреваясь, накапливает часть теплоты, получаемой от среды, в связи с чем нагрев жидкости на этом участке [О, l/w происходит медленнее , чем на том же участке в теплообменнике со стенкой, имеющей нулевую теплоемкость. [c.142]

Автор получил предварительное решение задачи о развитии нестационарного вязкого движения, использовав уравнения нестационарного ламинарного пограничного слоя. Полученные распределения скорости показаны на фиг. 3 в функции времени, отсчитываемого от момента прохождения предыдущего разрушения. Интегрирование этого решения по всему периоду развития разрушения приводит к распределению осредненной скорости для всей области течения у стенки (т. е. подслоя, переходной области и полностью турбулентной области), изображенного на фиг. 4. Можно заметить, что теоретическое распределение находится в хорошем согласии с экспериментальными данными. [c.304]

Этот качественно новый тип течения в ударном слое хорошо прослеживается по распределению энтропийной функции (кривые 4, на рис. 1 и 2) в плоскости симметрии течения (рис. 2). Наблюдаются две полки с постоянными значениями энтропии одна — в окрестности ребра крыла с уровнем энтропии, совпадающим с ее значением на стенке крыла (рис. 1), вторая — за ударной волной К2. Переходный участок между двумя указанными уровнями энтропии в окрестности центра эллиптической области течения соответствует размазыванию особой точки Ферри в численном решении. Картина изэнтроп (рис. 3) подтверждает наличие структуры линий тока в коническом течении с всплывшей точкой Ферри, качественно изображенной слева от линии симметрии. Заметим, что интерпретация результатов расчета, данная в [7] на основе распределения компонент полной скорости в плоскости, нормальной хорде У-образного крыла, и приведенная схема линий тока во внутренней области течения неверны. [c.655]

Динамика температуры теплоносителя и стенки трубы теплообменника с равномерным обогревом для различных законов изменения во времени теплоподвода определена в [Л. 56, 58]. Переходные характеристики при всех возмущениях выражаются через функции Уи Уи> У2 и Уз (см. приложение), являющиеся решениями исходной системы уравнений для случая изменения температуры теплоносителя на входе в теплообменник. Так как эти функции подробно протабулированы, вычисление временных зависимостей представляет собой простую арифметическую операцию. [c.84]

Значительное различие в величине коэффициента теплоотдачи по обе стороны разделяющей стенки использовано в Л. 132], где переходные характеристики удалось выразить через элементарные функции. Теоретические результаты сравнивались с экспериментальными замерами. Для этого подавался одинаковый сигнал (возмущение) на вход в экспериментальный теплообменник и аналоговую вычислительную машину. Сравнение выходных сигналов дало возможность объективно судить о сходимости результатов расчета и эксперимента. Эта сходимость была признана удовлетворительной. [c.97]

Нарушения следования возникают, когда конец иглы теряет способность точно следовать сигналам, записанным на стенках канавки. В результате резко повышается уровень гармонических и интермодуляционных искажений, что связано с появлением трескучих шумов на переходных частотах в высокочастотном диапазоне. Когда конец иглы следует по записанным сигналам, возникают значительные силы, которые стремятся вытолкнуть иглу из канавки. Поэтому необходимо применять специальную прижимную силу, чтобы удержать иглу в канавке. Значение необходимой прижимной силы является функцией создаваемых сил. Чем больше силы, воздействующие на иглу, тем больше требуемая прижимная сила, обеспечивающая контакт иглы с канавкой. [c.246]

Подход к анализу турбулентного течения неньютоновских жидкостей, связанный с использованием теории размерностей можно использовать и при определении поля осредненных скоростей. Предполагая, что турбулентный поток может быть представлен тремя зонами (ламинарный подслой у стенки трубы, переходная область и развитый турбулентный поток), можно осредненную скорость представить в виде следующей функции (Ре, р, Тст, у, к, п). [c.98]

Физический смысл такого вида переходной функции liu t) объясняется весьма просто. Если в момент / = О на входе теплообменника температура жидкости изменилась скачком от О до I, то через время, равное l/w, фронт скачка температуры достигнет выхода теплообменника. При этом в теплообменнике со стенкой, имеющией нулевую теплоемкость, жидкость при прохождении в теплообменнике отдает теплоту непосредственно среде в кожухе. Поскольку теплоемкость среды в рассматриваемом случае считается достаточно большой, процесс теплоотдачи происходит одинаково при всех I, и температура жидкости на входе постоянна при t > l/w. [c.138]

Таким образом, подробно исследованы все весовые и переходные функции теплообменника, математическая модель которого учитывает тепловую емкость стенки. Весовые функции gn(0 и g2i(0 могут быть теперь использованы для нахождения выходной функции объекта при произвольном входном воздействии. Согласно соотношению (2.2.47), выходная функция ГвыхИО являющаяся реакцией объекта на входное воздействие Гвх(0 в первом канале при нулевом значении входного параметра T t) во втором канале, выражается с помощью весовой функции ц(г ) по формуле [c.143]

Известен способ получения общей температурной переходной функции измерительной системы [43]. При этом способе измерительный прибор 1 (рис. 14) помещают в специальный термостатированный шкаф или под колпак 2, в котором устанавливается определенная температура, превышающая температуру окружающего помещения. Далее после необходимой выдержки стенки шкафа или целиком колпак удаляют, чем создается общий скачок температуры приповерхностного воздуха. Скачок несколько искажается за счет конвекции нагретого у прибора и более холодного воздуха в помещении. После общего скачка температуры фиксируют изменения показаний измерительного прибора до их стабилизации, в результате чего получают экспериментальную переходную функцию температурной деформации. Следует отметить, что описанный способ пригоден лишь в том случае, когда тепловое поле однородно либо когда измерительную систему можно считать сконцентрированной в малую точку. Причем никакая аппроксимация полученной переходной функции суммой экспонент или другими математическими функциями не дает дополнительной информации, позволяющей учитывать неоднородность температурного поля в пространстве. Поэтому предлагаемые так называемые схемы замещения [43] с представлением измерительной системы в виде суммы условных стержней могут рассматриваться лишь в качестве алгориг- [c.58]

Обратимся к выбору переходной функции / (Р), которая по своему назначению должна выражать переход от вязкого режима течения вблизи твердой стенки (малые Р) к смешанному вязкотурбулентному течению вдали от нее (большие Р). [c.596]

В [73] найдены передаточные функции, устанавливающие связь между измеряемым потоком и сигналом тепломера в переходных режимах. Наиболее интересные случаи расположения тепломеров для технологических аппаратов разработаны в [54]. Эти результаты можно распространить на диффузионно-проницаемые тепломеры, т. е. секции теп-ломассомеров, и представить в обобщенном виде. Для этого рассмотрим случаи заделки тепломассомер а в продукт или стенку аппарата либо изоляционного ограждения [c.75]

Вход исследованных экспериментальных каналов не был плавным. Он был ближе к условиям внезапного сужения с острой кромкой на входе, так как переходный конус между камерой торения и рабочим участком (фиг. 1) имел ступенчатую футеровку хромомагнезитовыми кирпичами. Особенности на развитие теплооб.мена по длине канала накладывали геометрия камеры горения и процесс сжигания газообразного топлива. Испытания по изучению конвективного теплообмена при продувке каналов диаметром 100 и 400 мм горячим воздухом отличались большими погрешностями в связи с малыми значениями получаемых при этом тепловых потоков. Поэтому для оценки е были привлечены опыты других авторов, известные из литературы и полученные при испытании каналов с различными условиями входа. Из них наиболее близкими к нашим были условия, имевшие место в опытах Грасса (19], в которых исследовался конвективный теплообмен при движении воздуха в канале с постоянной температурой стенки при различных условиях входа. Наши опыты с воздушной продувкой также были использованы при этом анализе. На -графике (фиг. 3) приведены значения к в функции а по данным (различных авторов. Эти графики показывают, что чем больше турбулизирован поток на входе, тем более интенсивен теплообмен на начальном участке. Опыты Грасса с каналами при внезапном сужении на входе, близкие по конфигурации к каналам в наших опытах, расположены в середине графика. К этим опытам близка одна из серий наших испытаний цри воздушной продувке. Ориентируясь на эти данные, для оценки бк принята зависимость [c.145]

Определим зависимости давления воздуха в рабочей камере объемных пневмодвигателей от угла поворота вала и от времени. Давление в рабочих камерах является функцией времени в связи с тем, что цикл рабочих процессов в камере состоит из трех-пяти фаз и каждая фаза, отличаясь от предыдущей величиной пропускной способности воздухораспределительных каналов, начинается с переходного процесса, зависящего в аналитическом выражении от времени. Для объемных пневмодвигателей могут быть применены дифференциальные уравнения термодинамики, составленные для поршневых многоцилиндровых пневмодвигателей [6] на основе ряда допущений, позволивших рассматривать цилиндр пневмодвигателя как проточную камеру с переменным объемом (2) или (5), а подводящие и отводящие каналы — как дроссели с переменным сечением и переменным приведенным коэффициентом расхода. При этом считаем, что воздух является совершенным газом и его параметры изменяются квазистатически (одновременно по всему объему рабочей камеры), а теплообмен между воздухом и стенками 200 [c.200]

Уравнение (6.28) можно трактовать как закон трения некоего поршня ширины I, движущегося под действием приложенного перепада давления АР. В зазоре между поршнем и стенкой капилляра имеется пленка толщины h o- В такой трактовке становится понятным механизм трения жидкость в треугольнике Плато фактически не участвует в движении, но зато, будучи квазизамороженным, треугольник Плато определяет эффективную площадь трения, увеличивающую эффективную вязкость пены. Поскольку форма переходной зоны сама зависит от перепада давления, коэффициент трения ламеллы может быть функцией скорости. [c.124]

В качестве примера полупространственной задачи рассмотрим распространение волн Рэлея в полупространстве. Предположим, что полупространство заполнено газом с плотностью ро и температурой Tq и ограничено бесконечной плоской стенкой, колеблющейся в своей собственной плоскости с частотой со. Мы будем рассматривать систему в установившемся состоянии, когда закончатся все переходные процессы. Поэтому, если скорость стенки равна вещественной части (/7 = onst), то решение линеаризованной задачи будет вещественной частью функции /г, зависящей от времени, как и удовлетворяющей уравнению [c.347]

Решение уравнений (38.20) и (38.21) может быть получено графическим путем, если воспользоваться кривой ф (х)> построенной по графику функций ф(х) (рис. 38.3, а), и графиками функций 2Лл/х или (19/8)Лт/х /8. Так, например, для канала, к которому относились данные рис. 38.3, а (при Ре =200), и в случае, когда задано значение Лд = 0,66, находим в соответствии с рис. 38.3,6 Хопт 1,5. В некоторых случаях для уменьшения потерь переходный участок от выходного канала струйного элемента к коммуникационному каналу делается с наклонными стенками или такая форма придается самому выходному каналу. При этом условия сведения к минимуму суммарных потерь определяются по методике, аналогичной рассмотренной [c.355]

Типичная конструкция фотоэлемента, применявшегося Зурманом и его сотрудниками, показана на фиг. 4.11. Пленка исследуемого металла осаждалась после испарения с нити на стенки сферической стеклянной колбы. Контакты с пленкой в двух местах осуществлялись посредством платиновой фольги, впаянной в стекло с помощью двух таких контактов можно было измерять сопротивление пленки в зависимости от ее толщины и других менявшихся параметров эксперимента. На пленку через кварцевое стекло, впаянное в боковой патрубок через многокольцевые переходные стекла, можно было направить ультрафиолетовый луч. Коллектором фототока служила нить испарителя, выполнявшая функции анода, когда она не использовалась для напыления пленки. [c.247]

По определению И. О. Хинца турбулентное движение жидкости предполагает наличие неупорядоченности течения, в котором pas-личные величины претерпевают хаотическое изменение во времени, пространственных координатах и при этом могут быть выделены точные их осредненные значения. При постоянном количестве жидкости, протекающей через данное сечение канала, скорость в любой точке потока определяется как функция времени. Распределение скоростей по сечению турбулентного потока носит более сложный характер, чем при ламинарном режиме течения. В непосредственной близости к стенке канала сразу же за слоем прилипания существует в потоке ламинарный подслой. За этим подслоем находится переходная обласгь, где наблюдается переход от ламинарного режима течения к турбулентному. Далее — ближе к центру — расположена область турбулентного движения жидкости. [c.76]

На фиг. 5 кривой / представлены результаты расчета расхода д (см. определение (1.8)) методом прямого статистического моделирования. Решение, как и для плоского канала в разд. 1, строилось для одной цилиндрической трубки, на стенках которой внутри пористого слоя ставилось условие диффузного отражения, а в переходных слоях функция распределения осреднялась поперек течения, так что задача сводилась к одномерной. Очевидно, что при - оо отношение перепадов параметров в переходных слоях к перепадам в трубках стремится к нулю и безразмерный расход через пористое тело стремится к расходу через бесконечную трубку д= 1,309 [4] (горизонтальная прямая 3). Кривой 2 показаны результаты расчета расхода д через отдельный канал для течения переконденсации. Кривой 4 показано приближенное выражение для расхода [c.201]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...