Испытания на текучесть меди

Зона АВ называется зоной общей текучести, а участок АБ диаграммы - площадкой текучести. Здесь происходит существенное изменение длины образца без заметного увеличения нагрузки. Наличие площадки текучести АВ для металлов не является характерным. В большинстве случаев при испытании на растяжение и сжатие площадка АБ не обнаруживается, и диаграмма растяжения образца имеет вид кривых, показанных на рис. 1.28. Кривая 1 типична для алюминия и отожженной меди, кривая 2 - для высококачественных легированных сталей. [c.69]

Скорость испытания. На механические характеристики материала влияет и методика самих испытаний. Поэтому для сравнимости результатов испытаний придерживаются определенной установленной методики испытаний. Так, например, все металлы обладают свойством при увеличении скорости деформации повышать свою сопротивляемость пластической деформации. Поэтому, чем быстрее во вре у1я испытания нагружается образец, тем получаемые механические характеристики (пределы пропорциональности, текучести и прочности) будут выше, а деформации меньше. Сталь обладает этим свойством в значительно меньшей степени, чем более пластичные металлы, такие, как цинк, свинец, медь и др. [c.40]

Проведем для этого испытание на растяжение некоторых металлов, например, свинца, алюминия и меди. На начальном этапе деформации работает, как известно, только дислокационный механизм. Поэтому, аппроксимировав кривую а(е) зависимостью (5.20), где е = е7, по соотношению (1.41) можно получить плотность распределения вероятностей безразмерных внутренних напряжений, или, как мы отмечали ранее, плотность вероятности распределения пределов текучести Дет ). [c.219]

Были проведены испытания на растяжение на полированных образцах, изготовленных из заготовок (электроискровым методом). На рис. 174 приведена зависимость предела текучести от размера зерна для меди. [c.308]

Сопоставление с данными статических испытаний [46] показывает, что на восходящей ветви Уд(01) в ударных волнах медь упрочняется несколько сильнее. Большая сопротивляемость меди в условиях ударно-волнового сжатия естественным образом может быть объяснена высокой скоростью деформирования меди в ударных волнах. Согласно [4], условный предел текучести меди при сжатии [c.206]

Для иллюстрации поведения пластичного металла при нормальной температуре на фиг. 15 приводится несколько кривых напряжений—деформаций, полученных при испытании электролитной меди. Опыты велись над серией цилиндрических отожженных образцов. Последние были деформированы в различной степени путем растяжения, причем были получены кривые напряжений—деформаций вплоть до нагрузок, при которых испытания прерывались. Как и следовало ожидать для однородного материала, все эти кривые практически совпали с кривой, полученной для образца, деформированного сразу до максимальной величины. Из этих образцов, предварительно подвергнутых растяжению, были изготовлены небольшие цилиндры, подвергшиеся затем испытанию на сжатие. Кривые напряжений—деформаций для испытаний на сжатие показаны в нижней части фиг. 15, Представленное здесь семейство кривых иллюстрирует поведение такого весьма пластичного металла, как медь, который после первоначального упрочнения, достигнутого путем растяжения, подвергся затем сжатию. Интересно отметить, что все ветви кривых сжатия сильно искривлены. Хотя, как это уже отмечалось, предварительно растянутая, разгруженная и затем подвергнутая холодной обработке путем растяжения медь обладает ясно выраженной областью упругих деформаций и резко обозначенным пределом текучести, мы видим теперь, что после перемены знака напряжения от растяжения к сжатию упругая область и предел текучести полностью исчезают ). Аналогичные результаты были получены при [c.29]

При сжатии образца из пластичного материала при напряжениях ниже предела пропорциональности или текучести материал ведет себя так же, как при растяжении. После достижения предела пропорциональности в образце возникают остаточные деформации, выражающиеся в увеличении диаметра и укорочении образца. Дальнейшая деформация происходит при увеличении нагрузки, причем предел прочности при сжатии для пластичных материалов (олова, меди) не удается установить, так как эти материалы, сильно увеличиваясь в поперечном сечении, превращаются в пластинки, не обнаруживая признаков разрушения. При испытании на сжатие хрупких материалов (например, чугуна) отчетливо обнаруживаются разрушения, позволяющие установить предел прочности при сжатии материалов. Характер разрушения образцов при сжатии в значительной степени зависит от условий испытаний. [c.25]

При испытании некоторых пластических материалов (среднеуглеродистая сталь, медь, алюминий) на диаграмме растяжения не образуется ясно выраженной стадии текучести (рис. 2.23). Для таких материалов вводится условный предел текучести, равный напряжению, при котором продольная деформация образца в — =0,002, т. е. 0,2%. Условный предел текучести обозначается Оо.г- [c.169]

Рис. 117. Влияние способа отливки и температуры испытания образца ИЗ алюминиевого сплава (10% меди и 0,2% магния) на предел прочности Оц и предел текучести

Значительно более сложным является вопрос о влиянии истории деформирования на связь между твердостью и напряжениями. Наиболее важные в этом отношении результаты бы- ли получены при испытании тонкостенных образцов из стали, меди и латуни на кручение. По результатам испытания образца № 1 на кручение была построена диаграмма о —НУ—ёо. На рис. 34 приведены результаты испытания образцов из стали 20. Образец № 2 вначале закручивали в одном направлении, затем его разгружали и в дальнейшем закручивали в противоположном направлении. На первой стадии закручивания результаты, полученные при испытании второго образца, естественно, совпадали с результатами испытания первого образца. После разгрузки- и изменения направления деформирования предел текучести вследствие эффекта Баушингера понижается. Однако пластическая деформация в новом направлении не приводила [c.85]

После этого, по-видимому, последовало уменьшение числа исследований этого явления. Тем не менее наши знания о закалочном упрочнении значительно увеличились. Например, процесс разупрочнения после закалки был тщательно изучен в золоте [15] и меди [16]. Была также изучена зависимость предела текучести закаленного алюминия от температуры испытания [17]. Кроме того, было обнаружено увеличение предела текучести в закаленных кристаллах алюминия или эффект переброса [18]. Были также проведены детальные теоретические исследования взаимодействия дислокаций с дефектами, образующимися в результате закалки. Несмотря на уменьшение числа исследований закалочного упрочнения, в наших знаниях о дефектах в закаленных металлах и сплавах был достигнут заметный прогресс, благодаря совершенствованию электронной микроскопии тонких пленок. [c.190]

Этот результат находился в прямом противоречии с результатом, который Тэйлор и Квинни получили из эксперимента Геста. На основании эксперимента последнего они заключили, что гипотеза Максвелла — Мизеса хорошо описывает поверхность текучести для отожженной меди. Следует подчеркнуть, что в эксперименте Геста уровень начального нагружения, а отсюда и рассматриваемая поверхность текучести, произвольны, т. е. начальная пластическая деформация может быть того же порядка, что и пластическая деформация во втором эксперименте с непрерывным нагружением до большей деформации. Однако разгрузка и соответственно повторное нагружение по другим путям до вновь достигаемой поверхности текучести вызывают лишь малую деформацию, поэтому результаты были даны в долях условного напряжения и условной деформации. В противоположность этому в эксперименте второго типа Тэйлор и Квинни описали наблюдения в условных напряжениях и логарифмической (истинной) деформации. Следуя анализу Мора, Тэйлор и Квинни сравнили сдвиговую деформацию s при испытании на кручение с величиной lg(l+e), где е подобно s относится к исходным размерам образца. [c.109]

Сталь подгруппы В поставляется но следующим гарантируемым показателям. Предел текучести, временное сопротивление и относительное удлинение, определяемые при испытании на растяжение в соответствии с нормами, указанным в табл. 1, за исключением стали марки ВСт.Зкп 2-го разряда, для которой предел текучести должен быть не менее 23 кг/мм . Верхние пределы содержаний углерода, серы и фосфора, а также кремния (для спокойной и полуспокойной стали) в соответствии с нормаьш, указанными в табл. 3. Предельное содержание хрома, никеля и меди — не более 0,30% (каждого элемента). По требованию, заказчика должны быть обеспечены содержание серы не более 0,050%. Содержание кремния в спокойной стали марки ВСт.З, в пределах от 0,12 до 0,22%, а для марок ВСт.4 и ВСт.5 — в пределах от 0,12 до 0,25%. Суммарное содержание хрома, никеля и меди не более 0,60%. Содержание мышьяка в стали не более 0,08%. Испытание на загиб в холодном состоянии в соответствии с нормами, указанными в табл. 1. Повышенные нормы предела текучести в соответствии с табл. 1 и примечанием к ней (кроме стали марки ВСт.Зкп 2-го разряда). Ударная вязкость при 20° для проката толщиной 12—25 мм в соответствии с нормами, указанными в табл. 5. Ударная вязкость после механического старения для листовой стали марки ВСт.З толщиной 12—20 мм — не менее 3 кг м1см . Ударная вязкость при температуре —20° для листовой стали марки ВСт. 3 [c.20]

Материалы хрупкие 85 Машина для испытания на совместное растяжение п кручение 277 Медь, испытанпя на текучесть 287 —, кривые напряжений —деформаций 28, 29, 88 —, пайка 61 —, ползучесть 36 [c.638]

При испытании на сжатие обычно ограничиваются определением предела текучести отсж в кГ/см для пластичных материалов и предела прочности Одсж в кПсм для хрупких материалов. Для пластичных материалов не представляется возможным определить предел прочности при сжатии, так как образцы из пластичных материалов (мягкая сталь, медь, свинец и др.) при сжатии не разрушаются. [c.52]

При расчете силы выдавливания с УЗК напряжение текучести материала с учетом упрочнения можно представить в виде ст.ч = (т/Ч Л5, причем а/ и А зависят от амплитуды ультразвуковых напряжений От- На основании экспериментального исследования с учетом указанной выше аппроксимации нами была найдена зависимость о/ и А от От для дуралюмина Д16Т, меди М2 в отожженном и неотожженном состояниях и стали 12Х18Н10Т. Схема испытаний на растяжение с УЗК показана на рис. 5.14. [c.171]

Для стали углеродистой обыкновенного качества подгруппы В, поставляемой по механическим свойствам и с дополнительными требованиями по химическому составу (предельным содержанием углерода, серы, фосфора и других элеме1 Тов, предусмотренных для стали группы Б), гарантируемыми характеристиками являются а) предел текучести, временное сопротивление и относительное удлинение, определяемые при испытании на растяжение по нормам, указанным в табл. 1 ГОСТ 380—60 (за исключением стали марки В Ст. Зкп 2-го разряда, для которой предел текучести должен быть не менее 23 кг/мм )-, б) верхние пределы содержания углерода, серы и фосфора, а для спокойной и полуспокойной стали также и кремния —. в соответствии с нормами, указанными в табл. 2 ГОСТ 380—60 в) прёдежное содержание хрома,-никеля и меди — не более 0,30% каждого элемента. Поставка стали подгруппы В с перечисленными гарантированными характеристиками производится без какш-либо приплат. , [c.551]

Сталь аля мостостроения и низколегированная сталь поставляются с гарантируемыми, без особой оплаты, характеристиками — пределом текучести временны,м сопротивлением и относительным удлинением при разрыве предельным содержанием углерода, марганца, кремния, серы, фосфора, хрома, никеля и меди удовлетворительными результатами испытаний на загиб в холодном состоянии и на ударную вя-зкость -при нормальной температуре. За поставку низколегированной стали с необязательным по ГОСТ 5058—57 испытанием на ударную вязкость после механического старения или при температуре —40° предусмотрена приплата к оптовой цене в зазмере 4%. [c.555]

Рис. 6. Влияние добавок алюминия и меди на вязкость разрушения и предел текучести сплава Fe—12Ni, отожжениого при 723 К и испытанного при 77 К

Избыток кремния приводит к небольшому уменьшению сопротивления КР, однако сопротивление при этом остается относительно высоким [51]. Добавки марганца и хрома к сплавам серии 6000 регулируют размер зерна и увеличивают как прочность, так и пластичность [115]. Сплавы, имеющие добавки хрома и марганца, имеют минимальную чувствительность к межкристаллитной коррозии в растворах типа соль — кислота и соль — пероксид водорода, особенно в приеутствии небольших количеств примесного элемента железа [115]. Медь также способствует повышению прочности сплава, однако при содержании>0,5 % Си сопротивление сплава к коррозии понижается [116]. Хотя сплавы системы А1 — Мд — 51 имеют высокое сопротивление общей коррозии и КР [51, 115], определенные отклонения от стандартной термической обработки могут сделать эти сплавы чувствительными к КР в состоянии естественного старения Т4. Это имеет место, когда температура под закалку слишком высока, а скорость закалки невысокая [51, 117]. Даже в этих условиях КР на поперечных образцах сплава 6061-Т4 происходило только на высоконапряженных пластически деформированных образцах и отсутствовало при испытании образцов на растяжение, напряженных на 75 % от предела текучести. Искусственное старение закаленного с низкой скоростью сплава 6061-Т4 до состояния Тб устраняло тенденцию к КР [51]. [c.233]

Подтверждением изложенных выше представлений о подобай кинетики усталостных трещи при различных частотах нагружения и температурах испытания служат данные работы [182]. В результате растяжения образцов из меди (99,9%) были определены температурные и скоростные зависимости предела текучести металла. После этого проводили циклические испытания при варьировании температуры и одновременно частоты адгружения. Изменения в условиях циклического нагружения при построении кинетических кривых учитывали путем расчета предела текучести металла по температурно-скоростным зависимостям, полученным при одноосном растяжении образца. Величину предела текучести вводили в знаменатель коэффициента пропорциональности в формуле Париса. На основании изложенного подхода к обработке экспериментальных данных циклического нагружения были получены кинетические кривые, которые между собой практически полностью совпали во всем диапазоне изменения частоты нагружения и температуры испытания. [c.166]

Если напряжение oq (нагрузка на образец Pq) возрастает с ростом деформации е, то разрывное течение в тонком слое может и не возникнуть. Это имеет место, когда da/ e>ao. Указанное условие удовлетворяется ири вытягивании мягкого пластичного металла, как, например, меди, или при перерыве в испытании и дальнейшем возобновлении вытягивания, в противоположность поведению мягкой стали с резко выраженным пределом текучести ао= onst. [c.350]

Значительное увеличение пластичности и максимальных напряжений при гидростатическом давлении по сравнению с их значениями при простом сжатии наблюдалось при испытании меди, алюминия и цинка [561 ]. Испытания углеродистой стали (С — 0,5%) при давлениях до 2400 кПсм , проведенные В. А. Гладков-ским [80], показали, что наложение гидростатического давления повышает предел текучести стали. Вследствие быстрой потери устойчивости пластического деформирования (локализация деформации и образование шейки) величина равномерной деформации при повышении давления уменьшается, хотя предел прочности стали остается без изменений. Значительно больший эффект оказывает шаровой тензор на прочностные и пластические свойства хрупких материалов. [c.103]

Пашков [8] опубликовал результаты исследования фольги из мягкой стали, алюминия и меди с поперечным сечением 0,15 X 15, 0,15 X 25 и 0,06 X 30 мм. Между образцом и захватами испытательной машины вводилась пружина, служащая аккумулятором энергии упругой деформации. Напряжение при нагружении образцов не достигало предела текучести. На одной стороне фольги делался острый надрез. Путем отжига фольги при различных температурах получались образцы с различным размеро.м зерна в пределах 24—46,6 мк. После испытаний под микроскопо.м измеряли (с точностью до 0,01 мм) ширину зоны пластической деформации, [c.161]

Установить постоянную связь предела усталости с другими механич. свойствами не удается. Ближе других связано с твердостью по Бринелю, отчасти — с временным сопротивлением (af составляет 0,36—0,68 от СГ , Мур и Коммерс). По отношению к пределу упругости вf оказывается то ниже то выше и даже превышает иногда предел текучести (мягкое железо, медь), что естественно, т. к. в циклич. состоянии устанавливается свой особый предел упругости (текучести), отличный от статического. На этом основаны ускоренные способы определения а а) при испытании изгибам измеряют с большой точностью прогиб конца образца на ходу машины при все возрастающих нагрузках, наблюдая момент отклонения от пропорциональности (Гаф) б) измеряют темп-ру образца при возрастающих нагрузках и устанавливают момент резкого увеличения нагревания (Мур и Коммерс, Стромейер) в) измеряют рассеяние энергии, приходящееся на один цикл (площадь петли гистерезиса), и определяют момент резкого его возрастания (Лер). Все эти способы дают надежные результаты лишь для не особенно твердых я притом черных металлов. При несимметричных циклах величина безопасного интервала усталости уменьшается по мере возрастания среднего растягивающего напряжения в цикле и стремится к нулю при приближении крайнего напряжения к временному сопротивлению. Зависимость предела усталости от отношения крайних на- [c.289]

Отожженная медь заметно деформируется уже при отноонтельно низких температурах (даже при комнатной температуре) и малых нагрузках (рис. 5-4-10 и 5-4-10А)), Она не имеет явно выраженного предела текучести, поэтому временное сопротивление, определяемое при обычном кратковременном иопытании на растяжение, становится тем меньше, чем дольше продолжается испытание. . Поэтому не рекомендуется подвергать медные детали электронных ламп сколько-нибудь длительной механической нагрузке при повыщенной температуре. Далее, как видно из хода кривой зависимости относительного удлинения от температуры, приведенной на, рис. 5-4-1, не следует [c.270]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...