Изгиб продольный пластический

Изгиб продольных линий начинается до плоскости входа в обжимающую часть пластической зоны изгибы на выходе из зоны деформации образуются до плоско- [c.307]

Этот метод экспериментального определения продольных остаточных напряжений можно применять не только в случае изгиба, но также в других случаях призматических стержней, претерпевающих продольную пластическую деформацию (см. п. 70). Он был, например, успешно применен при измерении остаточных деформаций в холоднотянутых латунных трубах [c.315]

Имея последние выражения, задачу об определении деформаций при продольно-поперечном упруго-пластическом изгибе можно решить следующим образом. [c.179]

Считаем, что рассматриваемая балочная система, испытывающая продольно-поперечный изгиб, работает с заданным коэффициентом запаса п, если при возрастании всех внешних сил в п раз она достигает опасного состояния, которое для пластических материалов отождествляется с достижением наибольшим (по абсолютному значению) нормальным напряжением величины предела текучести Oj т. е. [c.271]

Теперь возьмем стержень из стеклопластика или, для конкретности, широко применяемое и весьма популярное у рыболовов-спортсменов стеклопластиковое удилище. Оно изготовлено из плотно уложенных в продольном направлении тончайших стеклянных нитей, соединенных эпоксидным связующим. Каждая нить обладает той же хрупкостью, что и обычный стеклянный лист. Эпоксидная матрица также достаточно хрупкая. Композиция пластических свойств не приобретает. Если стеклопластиковый стержень подвергнуть испытанию на растяжение, остаточные деформации при разрыве будут ничтожными. И вот на такой композиционный материал нанесем алмазом поперечную риску. При изгибе удилища ничего похожего на поведение стеклянного листа мы не обнаружим. Развитие трещины блокируется поверхностями раздела между стеклом и матрицей. Композиция, сохранив хрупкость, приобрела вязкость. [c.370]

Предварительные замечания. Рассмотрим изгиб балки (чистый и отдельно поперечный), при котором в части ее объема материал испытывает чисто упругую деформацию, а в остальной — упругопластическую, в частности, чисто пластическую. Как и в случае упругой работы балки при изгибе, будем считать, что зависимость продольных деформаций волокон от их расстояния до нейтрального слоя линейна Ег = У/Р- В частности, такая зависимость получается при использовании гипотезы плоских сечений. [c.257]

Однако, несмотря на эффективность этого метода, отмечаются существенные недостатки, ограничивающие его применение на практике. Во-первых, это — исчерпывание способности материала детали к пластической деформации, а следовательно, ухудшение его пластических свойств, что подтверждается рядом работ, в которых отмечается снижение предела упругого сопротивления образца под влиянием остаточных напряжений. Во-вторых, необходимость применения продольных нагружений, так как деформация изгиба, как показывают опыты, никакой пользы не приносит. Во многих случаях применительно к реальным конструкциям осуществление таких нагружений затруднительно, а иногда просто невозможно. [c.225]

Пластические свойства сварных швов в некоторых случаях проверяют изгибом полосы с продольным швом, расположенным вдоль оси. Кроме того, некоторое представление о пластичности швов можно получить при испытании на удар. Методика испытания и формы образцов для испытания на удар должны соответствовать требованиям ГОСТ 4647-55. [c.214]

Производство сварных труб. Исходным материалом при производстве сварных труб является полоса (штрипс) или лист. Стальная труба получается в результате пластического изгиба полосы или листа и последующей сварки. Труба образуется при изгибе полосы или листа в продольном направлении или сворачиванием в винто- [c.331]

Монтажные стыки с закрепленными листами рекомендуется сваривать, предварительно отогнув кромки (рис. 2.6, а). Это может быть достигнуто при использовании домкратов или специальных приспособлений. Для предотвращения угловых деформаций тавровых или двутавровых соединений производят упругую или пластическую деформацию пояса (рис. 2.6, С целью устранения продольных деформаций в плоскости при сварке тавровых балок применяют приспособления, которые изгибают балку в сторону, обратную ожидаемой деформации (рис. 2.6, в). Предварительный обратный изгиб можно создать с помощью наклепа кромок и стенки балок либо нагревом до температуры [c.36]

Применяя описанные выше изохронные кривые напряжение—деформация, можно рассмотреть случай потери продольной устойчивости (5—7]. Однако следует указать, что при увеличении напряжения оценка деформации по этим кривым дает завышенные результаты. Напротив, при ползучести изгибом оценка деформации в наружном слое оказывается заниженной (так как точка А[ на рис. 4.8 представляет точку Aj). Это обусловлено тем, что ползучесть при изменении напряжения нельзя рассматривать как нелинейную упругую деформацию или как общую пластическую деформацию без учета соответствующих поправок. [c.102]

При увеличении толщины пластинки критическое напряжение растет и при Ь/б -> О становится равным пределу прочности, т. е. разрушающему напряжению материала на сжатие о . Обычно имеет место неравенство о > а . Опыты неизменно дают кривые, сходные по характеру с кривыми продольного изгиба, т. е. состоящие из трех типичных ветвей АВ — упругой, ВС — малых пластических деформаций, D — больших пластических деформаций (с упрочнением). [c.135]

РАСЧЕТ УПРУГО-ПЛАСТИЧЕСКИХ ПРОГИБОВ ПРИ ПРОДОЛЬНОМ ИЗГИБЕ [c.472]

Картина распространения усталостной трещины в тонких плоских образцах при повторном растяжении существенно усложняется. В тонких образцах трещина вначале распространяется по. плоскости, нормальной к приложенному переменному растягивающему напряжению. По мере ее роста увеличивается и примыкающая пластическая зона. При критическом размере зоны, зависящем от толщины пластины, плоскость излома меняет свое направление и располагается под углом 45° к поверхности, при этом существенно возрастает скорость роста трещины. Этот тип распространения усталостной трещины можно считать скорее типом П1 антиплоской деформации (см. гл. П, раздел 11 и гл. V, раздел 4), чем плоского напряженного состояния. Он наблюдается в тех случаях, когда упругий продольный изгиб пластины вызывает боковые относительные смещения верхней и нижней частей образца, непосредственно примыкающих к трещине. Обратная пластическая деформация концентрируется в узкой полосе скольжения по плоскости, наклоненной под углом 45°. Соотношения между смещением вершины трещины п Авр численно отличаются от таковых в условиях плоского напряженного состояния или плоской деформации. [c.242]

Однако например, для гибких стержней изгибающий момент от продольной силы с плечом, соответствующим прогибу, оказывается значительным. В связи с этим в этой главе частично откажемся от аксиомы П.З и будем полагать, что продольные силы оказывают влияние на изгиб. Кроме того, в некоторых случаях приходится также допускать наличие пластических деформаций, т. е. считать, что не выполняется закон Гука (см. 11.2 и главы 13, 14). [c.364]

Остаточные напряжения в упругих телах появляются от различных причин укажем кратко на эти причины пластическая деформация в ОДНОЙ какой-либо части тела, холодная обработка материала прокаткой или протяжкой, нагрев при неравномерном охлаждении, закаливание. В качестве примера рассмотрим случай чистого изгиба. Если изгиб бруса будет происходить за пределом пропорциональности, то напряжения в продольных волокнах не будут больше пропорциональны удлинениям, и распределение напряжений по высоте поперечного сечения не будет следовать уже [c.632]

Направление прокатки (продольное или поперечное), допуски на угол и радиус изгиба при гибке контура заготовки показаны в табл. 14, 15 и 16. Минимально допустимый внутренний радиус изгиба зависит от толщины и пластических [c.175]

Для осуществления процесса изгиба необходимо приложить изгибающий момент, хотя в общем случае изгиб может производиться одновременным действием моментов, а также продольных и поперечных сил. В основу теоретического анализа гибки положена гипотеза плоских сечений, согласно которой считается, что сечения, перпендикулярные к срединной поверхности заготовки, остаются плоскими в процессе изменения кривизны при изгибе. Опытами установлено, что эту гипотезу можно считать справедливой и при конечных пластических деформациях изгиба. [c.117]

Шарнирно опертый продольно сжатый стержень изготовлен из двутаврового профиля 40 1—4,8 м, =2,1 10 кГ/см ). Действующая на него сжимающая сила Р приложена таким образом, что вызывает изгиб относительно главной оси, соответствующей наименьшему моменту сопротивления изгибу (ось у— /). Относительный эксцентриситет приложения силы ес/г =0,2. Найти допускаемое значение силы Р, если коэффициент запаса прочности по отношению к нагрузке, при которой возникает пластическое течение, п 2 и Стт.=2500 кГ/см . [c.415]

Однако есть случаи, когда такая пропорциональность отсутствует или нарушается. Это может иметь место, если с ростом нагрузки меняются условия загружения подобный случай мы встретили при изучении контактной прочности и продольно-поперечного изгиба, отметив, что запасы прочности по нагрузкам и напряжениям при этом были различны. Это может иметь место также в тех случаях, когда распределение напряжений меняется вследствие развития пластических деформаций. [c.439]

Продольная сила в поперечном сечении при изгибе равна нулю, а потому площадь сжатой зоны сечения равняется площади растянутой зоны. Таким образом, нейтральная ось в сечении, совпадающем с пластическим шарниром, делит это поперечное сечение на две равновеликие части. Следовательно, при несимметричном поперечном сечении нейтральная ось не проходит в предельном состоянии через центр тяжести сечения. [c.707]

Прошивки по своей конструкции и области применения аналогичны протяжкам, но отличаются отсутствием хвостовой части и небольшой длиной (не более 15 диаметров), что связано с работой прошивки на продольный изгиб. Припуск, снимаемый прошивкой, небольшой,— менее 1 мм. Протяжки и прошивки, обрабатывающие заготовку методом пластической деформации поверхностных слоев металла (без снятия стружки), называются выглаживающими или деформирующими. Они дают гладкую, блестящую поверхность со значительно упрочненным поверхностным слоем и шероховатостью Ra = 0,1...0,4 мкм. Профиль зубьев таких инструментов — выглаживающих дорнов — показан на рис. 7.4. [c.125]

Аналогия между потерей упругой и пластической устойчивости и потерей устойчивости в процессе разрушения может быть продолжена например, подобно сопротивлению продольному изгибу, зависящему от свойств материала (модуля упругости), размеров тела (длины), условий его закрепления и т. п. сопротивление тела разрушению также зависит и от свойств материала, и от размеров тела, и от условий его закрепления. [c.72]

Потеря устойчивости тела происходит обычно резко, скачкообразно. Характеристиками могут служить в упругой области Эйлерова сила или критическое напряжение для пластин, оболочек и т. п. в пластической области потеря устойчивости или предел прочности растягиваемого образца СТа, критическое напряжение при упругопластическом продольном изгибе или сжатии оболочек (на рис. 1.14 момент потери устойчивости на разных стадиях У П Р — отмечен крестом). После достижения критического состояния деформация и разрушение развиваются обычно с положительным ускорением. [c.77]

При В р >Спр продольный изгиб Прв-исходит с пластическими деформациями [c.29]

Пластические свойства металлической заготовки, подлежащей гибке, оцениваются величиной относительного удлинения при растяжении. В каждом отдельном случае рекомендуется проверить и установить вели ину относительного удлинения волокон на растянутой внешней части изгиба. Проверка может быть произведена путем испытания образцов или при помощи расчета. Испытание труб на растяжение производится по ГОСТ 1497—42 на продольном образце, вырезанном из трубы. [c.55]

Диаграмма истинных, а не условных напряжений, построенная по данным того же опыта при растяжении, показывает (см. рис. 14.5), что и после образования шейки истинные напряжения продолжают возрастать. Наконец, непосредственные механические испытания весьма малых образцов, вырезанных из шейки, подтвердили тот вывод, что и после образования шейки еще никакого разрушения не происходит. Таким образом, нагрузка, соответствующая началу образования шейки и максимуму условного напряжения, является критической только для пластического растяжения, подобно тому как существует критическая нагрузка только для продольного изгиба при определенных условиях нагружения. [c.26]

Для деформированных полуфабрикатов важное значение имеют ударные испытания образцов, вырезанных поперек волокна (см. гл. 10), так как характеристики сопротивления пластической деформации от и Ов при наличии шейки и даже удлинение б мало зависят от направления вырезки образца. Сопротивление разрушению и сужение при растяжении поперечных образцов обычно ниже, чем у продольных, однако более резкое отличие поперечных свойств от продольных может быть получено при испытании надрезанных образцов на ударный изгиб. Вследствие этого в технические условия на приемку материала для ответственных деталей нередко вводят нормы на ударную вязкость поперечных, а иногда и высотных образцов. [c.170]

Таким образом, задача об определении деформаций при продольно-поперечном изгибе упруго-пластической балки заменяется задачей о продольно-поперечном изгибе упругого стержня с иными нормальными силами и изгибающими моментами в поперечных сечениях, но с теми же самыми деформациями, что и для упру-гошластического стержня. [c.179]

Предыдущие рассуждения, изложенные для основного случая про-дольйого изгиба (рис. 98), можно также применить к другим случаям продольного изгиба, как, например, показанным на рис. 99 и 102. Критическое напряжение можно вычислить по формуле (137) путем подстановки Е вместо Е. Однако в общем задачи на продольный изгиб в пластической области являются более сложными, так как условия на концах и коэффициенты длины обыкновенно перестают быть постоянными и изменяются с. изменением Р р. Возьмем, например, случай, показанный на рис. 105. В пластической области коэффициент длины для этого случая зависит лишь от отношения (см. уравнение (1),. стр. 134) [c.155]

Другим методом, позволяющим предотвратить изгиб образцов при их нагружении за пределами упругости, является рациональное изменение схемы приложения усилия к образцу, не приводящее к возникновению изгибных нагфяжений /112/ Последнее имеет место, если продольная ось, проходящая через точки шарнирного закрепления образцов в захватах испытательной машины, является продолжением линии разветвления пластического течения металла ( -образной мягкой прослойки. [c.163]

Приведенные расчетные формулы позволяют полностью выяснить деформированное состояние упруго-пластических стержней при их продольно-поперечном изгибе. Хотя выше рассмотрен случай прямоугольного поперечного сечения, соответствующие формулы без больщого труда могут быть распространены и на поперечные сечения иной формы. [c.184]

Лужин О. В. Определение деформаций призматических стержней при упруго-пластическом косом и продольно-поперечном изгибе. Научн. докл. высш. школы, Строительство , № 2, 1958. [c.196]

Будем считать, что сечение балки имеет две оси симметрии, и изгиб происходит в одной из продольных плоскостей симметрии балки. При этом, очевидно, нейтральная ось не будет менять своего положения по мере развития пластических зон (как мы убедились в конце 3.5, в условиях пластичности незначительное, казалось бы, усложнение условий задачи приводит к неизмеримо возрастающнм трудностям при ее решении). [c.91]

При выполнении стыковых соединений с зазором (рис. 23) от неравномерного нагрева свариваемых пластин по их ширине пластины изгибаются с раскрытием зазора. Остывание металла в зоне уже сваренного шва приводит к сближению и повороту пластин, стремящемуся закрыть зазор. Деформации изгиба появляются при сварке листов, стержней и оболочек и являются следствием несимметричного расположения швов относительно центра тяжести сечения, неодновременного выполнения симметрично расположенных швов или неодновременного заполнения разделки кромок валиками сварного шва. Неравномерные по толщине поперечные пластические деформации образуют угловое перемещение (рис. 24). Деформации полки тавровых соединений носят название грибовидность , эти деформации тем больше, чем больше толщина полки и катет сварного шва (рис. 25). Характерными являются деформации при сварке балочных конструкций, например продольного шва тавра (рис. 26). После окончания сварки возникает укорочение балки и изгиб тавра. [c.40]

Было установлено, что это уравнение предсказывает завышенные результаты даже при учете пониженной жесткости частично деформирующейся пластически матрицы и замене Цт на секущий модуль — общий наклон диаграммы нагрузка — деформация матрицы при сдвиге. Очевидно, что это объясняется двумя причинами. Во-первых, модель предложена для слоистого материала, в котором армирующие элементы представляют собой пластины, а не волокна, и во-вторых, реальный модуль упругости при сдвиге многих материалов понижается при напряженном состоянии сжатия. В области объемных долей волокон, для которой уравнение (2.22) применимо, волокна (или пластины в конкретной модели) достаточно близки друг к другу и их продольный изгиб происходит совместно (в фазе). Этот процесс сопровождается такими же сдвиговыми деформациями матрицы как при образовании полос сброса (кинк-эффекте), например в древесине и ориентированных [c.118]

Одно из основных требований, предъявляемых к инженерной конструкции, заключается в том, что конструкция не должна разрушаться в процессе эксплуатации, При проектировании следует предусмотреть возможные виды выхода конструкции из строя и учесть это при расчетах. В основном конструкции выходят из строя вследствие упругой нестабильности (продольный изгиб) избыточной упругой деформации (заклинивание) общей пластической деформации (течение) нестабильности во время растяжения (образование шейки) быстрого макрохруп-кого разрушения (распространение трещины), а также в результате коррозии под воздействием окружающей среды. [c.9]

Так как балка находится в состоянии поперечного изгиба, в ней кроме изгибающих моментов возникают перерезывающие силы Qy и, следовательно, касательные напряжения Тху Их влиянием мы пренебрегаем, предположив, что продольные волокна достигают состояния текучести, когда нормальные напряжения в них становятся равными (7 . Это нредноложение частично оправдано тем, что пластический шарнир образуется в сечении, где действует М щах, а в таких сечениях перерезывающая сила Qy, как правило, меняет знак (плавно или скачком), а значит, меняют знак касательные напряжения Тху, т.е. вблизи этого сечения изгиб балки близок к чистому. [c.433]

Следующее составляющее, входящее в общее уравнение для определения напряжений при вытяжке, это напряжение от изгиба на кромке матрицы Стизг и при сходе с нее. Напряжение можно приближенно определить из условия постоянства работ внешних и внутренних сил, затраченных на изгиб материала по кромке вытяжной матрицы. При этом для упрощения расчетов принимается, что изгибающий момент, действующий на переходе от плоской части фланца к закругленной, равен моменту для пластического изгиба полосы без упрочнения металла и при отсутствии продольных сил. [c.159]

При продольно-поперечном изгибе двутавровой модели стержня в одной из полок с некоторого момента времени начинается разгрузка. Определение критического времени с учетом разных скоростей ползучести в полках при а > О и d < О провел Хофф [235]. Вёбеке [301], анализируя решения [274, 235], обнаружил, что используемые соотношения учитывают как мгновенную упругопластическую деформацию, так и деформацию установившейся ползучести. Учет мгновенной пластической деформации при росте напряжения в одной из полок в процессе выпучивания приводит к уменьшеникх [c.265]

На некотором расстоянии от обжимающей части пластической зоны продольные линии изгибаются по направлению к оси заготовки, образуя утолщения периферийных слоев и утонение осевых (пережимы). Это объясняется влиянием трения металла о стенки контейнера и прессщайбу. [c.308]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...