Выход боковой

Выход (боковой) из последнего отверстия трубопровода круглого сечения (данные автора и [11-36]) [c.559]

Рассмотрим двухзвенную ломаную трещину, образующуюся двумя прямолинейными разрезами N == 1). Пусть вдоль отрезка л / оси Ох имеется основной разрез Lq, из правого конца которого под углом а к оси Ох выходит боковой разрез Li длиной 2/ (рис. 13). Условие однозначности смещений при обходе контура ломаной трещины имеет вид [c.60]

При заточке правой рукой удерживают сверло за хвостовик, прижимая его к продольному и боковому упорам, а левой рукой с помощью рукоятки 6 покачивают сверлодержатель. Для деления сверло несколько отодвигают назад, а после выхода бокового упора из канавки поворачивают сверло на 180° и продвигают вперед до упоров. [c.173]

Горячие трещины устраняются в основном постепенным нарастанием скорости вытягивания до технологической и обеспечением свободного симметричного коробления донной части слитка. Деформация донной части слитка в совокупности с низкими скоростями литья приводит к интенсивному перемещению вверх фронта кристаллизации на узких гранях слитка. Интенсивная деформация совпадает с моментом выхода боковой поверхности слитка в зону непосредственного охлаждения. [c.628]

На чертежах валов, имеющих элементы шлицевых соединений, по ГОСТ 2.409 — 74 указывают длине /, зубьев полного профиля до сбега (рис. 22.16). Если нужно ограничить выход инструмента, дополнительно показывают размеры I, или / ,ах, или /j. Для обозначения шероховатости на боковых поверхностях показывают профиль одного зуба. [c.329]

Боковой выход потока с внезапным сужением [c.142]

Минимальное расстояние от оси выходного отверстия до конечного сечения рабочей камеры аппарата при боковом выходе [c.143]

Все, что касается симметричного выхода через конфузор, справедливо и для бокового выхода с плавным сужением (через конфузор, рис. 6.3, г), но только величины а /и), и (х/0 .г) ,т определяются по формулам соответственно (6.11) и (6.12), как для бокового выхода. [c.143]

Структура потока перед выходом из аппарата. Диаграммы полей скоростей (рис. 6.5—6,7) подтверждают рассмотренную структуру потока в выходном участке рабочей камеры аппаратов. Действительно, неравномерность распределения скоростей ио сечению камеры быстро убывает с удалением от выходного отверстия, при этом резкое повышение скоростей наблюдается только в пределах проекции выходного отверстия на рабочее сечение. Для симметричного выхода — в центральной части рабочего сечения (рис. 6.5), а для бокового — в части, непосредственно [c.145]

Рис. 6.6. Поле скоростей по средней линии рабочей камеры аппарата прямоугольного сечения перед боковым выходом потока через участок с внезапным и плавным сужением

Экспериментальные исследования показали, что относительное расстояние от днища до края бокового входного отверстия практически не оказывает влияния на коэффициент сопротивления входного участка аппарата. При центральном входе потока вниз аппарата сопротивление входного участка с решеткой получается на 10—15 % меньше, чем при центральном входе вверх. Объясняется это, по-видимому, тем, что при выходе струи из подводящего участка вниз создается некоторый диффу-зорный эффект, обусловленный радиальным растеканием, а следовательно, более плавным расширением потока, при котором происходит частичный [c.190]

Исследования показали, что при кольцевом (периферийном) вводе потока в аппарат движение жидкости значительно сложнее, чем при обычном боковом. Струя, поступая в кольцо и взаимодействуя со стенкой корпуса аппарата, разделяется на две части, обтекает эту стенку и устремляется по инерции в противоположный конец кольца. Отсюда через щели в стенке корпуса аппарата она выходит в его полость. При этом создаются условия для двойного винтового (вихревого) движения (рис. 8.8, а). В результате распределение скоростей по сечению рабочей камеры аппарата получается неравномерным (Ai = 1,8-н2, табл. 8.3). Закручивание потока столь значительное, что сохраняется даже после установки в начале рабочей камеры плоской решетки. Поэтому и за решеткой неравномерность распределения вертикальных составляющих скоростей не устраняется (Л = = 1,5- 2,0). Только после наложения на плоскую решетку спрямляющего устройства в виде ячейковой решетки, устраняющей закручивание потока, достигается практически полное выравнивание скоростей по всему сечению (М — 1,08ч-1,10). Опыты показывают, что установка одного спрямляющего устройства без плоской решетки неэффективна (см. рис. 8.8, б), так как вследствие малого сопротивления это устройство не может выравнять скорости по величине. [c.213]

Для аппаратов с боковым подводом потока разработаны две конструкции распределительных устройств [101, 122, 127]. Из двух вариантов, испытанных для случая бокового подвода, рассмотрим один более простой с лучшими аэродинамическими характеристиками конструкции. Этот вариант типа балкон (рис. 10.27, б) состоит из конфузора 8 с переходом с круглого входного сечения на эллиптическое на выходе н плоского щелевого диффузора, выполненного из четырех симметрично расположенных относительно оси диффузора криволинейных стенок. Две стенки 10 сплошные, две стенки II перфорированные. Сверху и снизу диффузор закрыт сплошной стенкой 7 и перфорированной стенкой 9. [c.292]

Во многих случаях необходимо не только обеспечить вдоль канала равномерный отток (равномерное распределение радиальных скоростей по величине), но и придать струйкам, вытекающим из боковой поверхности, соответствующее направление. Дело в том, что в случае отсутствия каких-либо направляющих устройств на пористой боковой поверхности раздающего канала аппарата или в продольной щели воздухораспределителя отделяющиеся струйки по инерции направляются не нормально к оси канала, а под углами, меньшими 90°. Это имеет место как внутри пористого слоя или фильтровальной перегородки, так и особенно на выходе из них. [c.302]

На захватном устройстве установлен привод с разъемом для соединения с электросхемой манипулятора через колодку, установленную на головке. К контактам этого же разъема присоединяется датчик определения положения детали, который крепится к боковому платику корпуса схвата. Для соединения выходов датчика с электросхемой в корпусе захвата предусмотрена колодка разъема. [c.273]

Погрешности определяют отдельно для каждого зуба. В начале измерения зубчатое колесо поворачивают так, чтобы измерительный наконечник рычага соприкасался с основанием боковой поверхности измеряемого зуба, а стрелку индикатора устанавливают на нуль. Затем ходовым винтом сообщают каретке поступательное, а диску и зубчатому колесу вращательное движение. При этом измерительный наконечник начинает скользить по боковой поверхности зуба до выходя из зацепления с ним, но занимает все время вертикальное положение. Лишь погрешности боковой эвольвентной поверхности зуба вызывают небольшие угловые повороты рычага и соответствующие отклонения стрелки индикатора. Погрешности можно считывать со шкалы индикатора или фиксировать самописцем на диаграмме. [c.213]

Для шлифуемых и фрезеруемых червяков во избежание искажения рабочей части боковых поверхностей витков при входе и выходе шлифовального круга (фрезы) увеличивают приблизительно на Зт. [c.381]

Если выбрать в пространстве, в котором движется сплошная среда, какой-либо замкнутый контур L (рис. 111) и через каждую его точку провести свою линию тока, то получим трубку тока. Сплошная среда не может выходить из трубки тока через боковую ее поверхность, гак как в ее точках, состоящих из линий тока, скорости точек сплошной среды направлены по касательным к поверхности трубки тока. Сплошная среда может входить и выходить из трубки тока только через ее торцовые сечения. Трубки тока используются для формулировки некоторых интегральных форм теорем о движении сплошной среды. [c.219]

В прямолинейных системах (рис. 108) осуществляется термоизоляция плазмы только от боковых стенок, однако нет термоизоляции от электродов и плазма охлаждается на электродах. Выход из этого затруднения напрашивается сам собой для этого надо прямолинейную разрядную камеру свернуть в тор и разогревать [c.331]

Напомним, что в эффективном коэффициенте отражения учтены потери энергии любой природы, в том числе потери из-за выхода излучения через боковые стенки резонатора. Вполне ясно, что для пучков, распространяющихся наклонно по отношению к оси резонатора, потери будут больше, чем для осевых пучков. Поэтому порог генерации для наклонных пучков выше, чем для осевых. Кроме того, следует помнить об ограниченности запаса энергии активной среды, способного перейти в вынужденное излучение. Поскольку для осевых пучков потери меньше, чем для наклонных, их интен- [c.782]

Поток жидкости или газожидкостной смеси проходит по патрубку /, выходит из отверстия 2 и разворачивается вверх на 90°, так как патрубок выполнен с заглушкой, а выходные отверстия расположены в верхней части его боковой стенки. Исходный поток, попадая в цилиндрический колпак 4, отражается от его внутренней поверхности, разворачивается на 180° и по каналам 5, образованным внешней поверхностью патрубка / и внутренней поверхностью колпака 4, проходит к выходным отверстиям 6, расположенным в нижней части цилиндрического колпака 4, через которые попадает в аппарат. При прохождении исходного потока по узлу входа он разворачивается приблизительно на 270°, за счет чего уменьшается скорость и гасится энергия потока, а учитывая, что размеры живых сечений выходных отверстий и каналов по мере прохода жидкости увеличиваются в несколько раз, скорость [c.315]

Углы наклона линий скольжения при выходе на контур зависят от величины касательных напряжений на данном контуре. При отсутствии касательных напряжений на свободных (боковых) поверхностях мягкой прослойки линии скольжения пересекают данную поверхность под углом +45°. Если касательные напряжения на контактной поверхности металлов М и Т достигают наибольшей величины (например, при большой степени механической неоднородности соединений), то к .В данном случае одно семейство пересекает поверхность контакта металлов М и Т под углом 90°, а для второго семейства линия контакта является огибающей. При этом из угловых точек мягкой прослойки (которые будут особыми) строятся в соответствии с граничными условиями веерные поля сеток линий скольжения с соответствующими центрированными углами. Пример построения сетки линий скольжения для мягкой прослойки со степенью механической неоднородности =а /сг >6 и относи- [c.43]

Пример 2. Произведем расчет простейшего эжектора, состоящего из сопла А и цилиндрической смесительной трубы В, расположенных в пространстве, заполненном неподвижной жидкостью (рис. 1.9). Из сопла подается струя, которая подсасывает жидкость из окружающего пространства. Пусть на выходе из смесительной трубы скорость и плотность смеси примерно постоянны. Построим контрольную поверхность из сечений J и 2, проходящих нормально к потоку по срезу сопла и срезу смесительной трубы, и боковых поверхностей, направленных параллельно потоку. На всей контрольной поверхности господствует одно и то же давление покоящейся жидкости, т. е. главный вектор сил давления равен нулю. [c.41]

В лабораторной горелке Бунзена топливо и воздух предварительно перемешиваются. Газ, выходя из небольшого сопла внутри горелки, через боковое отверстие засасывает воздух. Смесь газа и воздуха свободно течет вверх по трубке и сгорает на конце горелки, давая стационарное ламинарное пламя. Количество засасываемого воздуха обычно невелико, его не хватает для полного сгорания газа. В горении участвует и окружающий воздух, диффундирующий внутрь пламени. [c.252]

А. Вентиляционные струи и воздушные фонтаны. В вентиляционной практике приходится иметь дело главным образом с затопленной струей. Если вентиляционная струя распространяется в относительно большом помещении и имеет почти такую же температуру, как окружающая среда, то расчет поля скорости в ней ведется как в турбулентной затопленной изотермической струе. В этом случае, как показывают опыты, в основном участке струи течение идентично линейному (для плоской струи) или точечному (для осесимметричной струи) источнику В. Толлмина, берущему начало в центре отверстия, из которого струя выходит боковой угол раскрытия в основном участке струи а может быть определен из равенства tg а = 0,22, [c.817]

ДКВР (рис. 18.8) — двухбарабанные котлы с естественной циркуляцией и экранированной топочной камерой. Бара-(>аны расположены вдоль оси котла, между ними размещен коридорный пучок кипятильных труб. Движение топочных газов — горизонтальное с поперечным омыванием труб и поворотами. Повороты топочных газов обеспечиваются установкой перегородок, первая из которых выполнена из шамотного кирпича, вторая — из чугуна. Боковые экранные тру-()ы верхними концами закреплены в верхнем барабане, нижние концы экранных -руб приварены к нижним коллекторам. Передние опускные трубы, расположенные в обмуровке, являются также дополнительной опорой верхнего барабана. Пароперегреватель, если он имеется, размещается вместо части труб кипя-"ильного пучка (обычно первого газохо-/1,а). Вход пара в пароперегреватель — непосредственно из барабана, выход — [c.155]

При боковом выходе потока из аппарата выходное отверстие получается ограниченным двумя взаимно перпендикулярными плоскостями (боковой стенкой, в которой сделано выходное отверстие, и крышкой). В результате подтекание жидкости происходит только из четверти сферы, и скорость движения жидкости при этом увеличивается по сравнению со случаем подтекания ее из полусферы. Спектр потока для бокового выхода может быть рассмотрен как половина спектра отверстия с удвоенной шириной (рис. 6.3, б). Это значит, что в формуле (6.4) вместо величины х/Пх следует подставить х1 201г), а в формуле (6.6) вместо — отношение х/(2Пк.г)- [c.142]

Все основные исследования проводились на модели аппарата прямоугольного сечения с отношением сторон рабочей камеры Лк/Вк = 1,43. При этом в случае симметричного выхода то же отношение сторон сохранялось практически и для выходных отверстий — Лк. Вк = 1,43. При боковом отводе выходные отверстия имели квадратное сечение. Для определения влияния формы поперечного сечения выходного участка на всасывающий эффект были проведены дополнительные исследования одного варианта выходного частка кру.тлого сечения с отношением площадей С, Д - =0,1. [c.145]

Круглое сеченме. симметричный выход б — прямоугольное сечение, симметричный выход в — прямоугольное сечение, боковой [c.152]

Резко неравиомернос течение в собирающем канале имеет место даже при малых значениях характеристики аппарата Л,, так как направление отделяющихся струек мало зависит от этой характеристики. Поэтому увеличение коэффициента сопротивления пористой перегородки (например, за счет ее толщины) пли уменьшение ее коэффициента живо1 о сечения не дает требуемого эффекта. В этом случае не очень эффективны внутренние вставки, профиль которых рассчитан из условия получения постоянного статического давления вдоль раздающего канала (см. рис. 10.32, б). Кроме того, сужение этого канала по направлению к заглушенному концу раздающего канала может усилить унос взвешенных частиц, так как при этом, вследствие больших продольных скоростей, взвешенные частицы будут с еще болыней вероятностью отбрасываться к концу канала, а следовательно, еще больше увеличивать их концентрацию в месте, соответствующем наибольшим скоростям струек после выхода из боковой поверхности в собирающий канал. [c.303]

Устанавливать нагруженные детали на одном подшипнике (рис. 456, а. б) недопустимо. Угловой зазор шариковы.х подшипников, составляющий даже при небольши.х нагрузках 1 — 2", вызывает перекос установленной на подшипнике детали. При наличии изгибающего момента (вид б) условия работы шариков резко ухудшаются. Шарики перемещаются по боковым сторонам беговых дорожек и изгибающий момент M , от пары сил, действующих на шарики, расположенные один против другого (вид в), вызывает вследствие небольшой величины угла контакта (3 появление значительных нагрузок N, нормальных к поверхности контакта. Подшипники, работающие в таких условиях, быстро выходят из строя. [c.484]

Значения арита даны в табл. 13. Коэффициенг Kpg учитывает влияние шлифования переходной поверхности, Kpg — l, если зубья нешлифованные или шлифованы только боковые стороны их и предусмотре-чо поднутрение у основания, обеспечивающее выход шлифовального круга. В остальных случаях Kpg выбирают по табл. 11. [c.619]

Если 0диф>0о, часть дифрагированных лучей выходит из цилиндрического пучка света, т. е. пучок расширяется. При 0диф<0о все дифрагированные лучи испытывают полное отражение от боковой поверхности цилиндрического пучка. Так как в реальных условиях ограниченный по фронту световой пучок всегда имеет большую интенсивность на оси, то показатель преломления согласно (36.20) также будет иметь большую величину на оси пучка и убывать к его периферии. Вследствие этого лучи в пучке будут искривляться, пучок начнет сжиматься и может превратиться в узкий световой канал, т. е. произойдет самофокусировка пучка (рис. 36.5, б). Далее световой пучок распространяется внутри этого канала, обеспечивая сам себе своеобразный оптический волновод. Такой режим распространения светового пучка называется самоканализацией. В этом случае 0диф 0о, т. е. дифракционные явления полностью подавляются. [c.310]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...