Влияние материала стенки

Влияние материала стенки [c.36]

Влияние материала стенок камеры зависит от того, способны ли они выделять при нагревании газы или нет. В первом случае [c.189]

Авторы [68] интересовались влиянием материала стенки и различных загрязнений на достижимый перегрев эфира. Сорт стекла не играл роли, но переход к металлическим или посеребренным внутри стеклянным капиллярам вы- [c.72]

Влияние материала стенки. Опыты С. С. Кутателадзе с латунными и зачищенными до металлического блеска стальными трубками показали, что теплоотдача к чистыми гладким поверхностям, при условии смачиваемости их конденсатом, не зависит от материала поверхности. Однако практически стальные трубки покрываются слоем окислов, и из опытов с обычными окисленными стальными трубками обнаружено понижение коэффициента теплоотдачи на 15—25%. Это снижение обусловливается подтормаживающим действием шероховатой окисленной поверхности на стекание пленки конденсата, а также дополнительным термическим сопротивлением слоя окиси. Поэтому [c.66]

Чтобы исключить влияние материала стенки калориметра, номера ряда пучка различные калориметры были испытаны в первом и седьмом рядах пучка при одинаковом содержании кислорода в натрии. Данные по теплоотдаче получены при массовом содержании кислорода 4-10 , 2-10 и 4-10 . [c.135]

Исследовать влияние аккумулирующей способности материала стенки отсека летательного аппарата н i температуру стенки с нанесенным на нее слоем теплозащитного покрытия. Стенка со стороны покрытия обтекается потоком нагретого газа от струи ракетного двигателя. Температура адиабатной поверхности Гст (К) и коэффициент теплоотдачи (Вт/(м К) со стороны потока изменяются со временем по законам [c.203]

Исследования показывают, что закономерность теплоотдачи при развитом пузырьковом кипении практически не зависит от размеров и формы теплоотдающей поверхности. Вместе с тем опыты обнаруживают, что интенсивность теплообмена может меняться в зависимости от состояния, материала и чистоты поверхности нагрева. Влияние этих факторов на теплоотдачу проявляется, по-видимому, в основном за счет изменения плотности центров парообразования. Улучшение теплоотдачи наблюдалось в ряде опытов при увеличении микрошероховатости металлической поверхности, а также при увеличении теплопроводности материала стенки. Имеются данные, показывающие, что выпадение на поверхность нагрева в незначительном количестве налетов и окислов также может способствовать некоторому увеличению теплоотдачи. Однако значительное загрязнение поверхности снижает интенсивность передачи теплоты за счет появления дополнительного термического сопротивления слоя загрязнений. Экспериментально показано [5], что при увеличении краевого угла 0 (в области смачивания) теплообмен увеличивается. При очень чистых поверхностях и чистой жидкости отмечается снижение теплоотдачи [151. [c.124]

Распределение упругих напряжений в обечайке корпуса реактора показано на рис. 5.11, а, б для различных моментов времени и сечений (см. рис. 5.6). Максимального значения напряжения достигают, как и ранее, в наплавке, нагруженной сжатием, причем осевые напряжения растяжения значительно выше остальных компонент. Для сравнения приведем аналогичные эпюры напряжений, полученные, однако, в предположении однородного материала стенки корпуса реактора (без наплавки) (рис. 5.12). Отчетливо видно влияние разнородности соединения, проявляющееся 182 [c.182]

Охлаждение 4 — 32 — Влияние материа ла формы 4 — 32 — Влияние скорости заполнения формы 4—32 Влияние толщины стенок 4 — 32 [c.182]

Самостоятельный интерес представляют экспериментальные данные, полученные при паросодержаниях, близких к единице. Анализ этого материала подтверждает основные положения, высказанные в [6 , относительно характера влияния шероховатости стенок канала на гидравлическое сопротивление при движении двухфазного потока. [c.154]

Форма и конструкция элементов проточного тракта также оказывают значительное влияние на интенсивность их разрушения вследствие кавитации. Как правило, кавитация и кавитационная эрозия возникают в местах изменения площади поперечного сечения или направления потока. Исследованиями, проводившимися в МИСИ им. В. В. Куйбышева [17], установлено, что при плавном увеличении площади поперечного сечения потока, на некотором удалении от начала диффузорного участка происходит кавитационное разрушение материала стенок, интенсивность которого зависит от угла раскрытия диффузора, С увеличением угла (особенно до 5°) износ резко возрастает Теми же исследованиями установлено, что при внезапном изменении сечения потока интенсивность кавитационной эрозии определяется конструктивным выполнением переходного участка. [c.36]

Иллюстрацией решения плоской задачи с помощью степенных полиномов для непрямоугольной области может служить задача о треугольной подпорной стенке. Рассмотрим подпорную стенку с заданным углом Р у вершины, простирающуюся неограниченно в направлении оси у (рис. 24). Последнее исключает влияние связи стенки с основанием. Стенка загружена давлением воды, изменяющимся по линейному закону vy (V — удельный вес воды), и собственным весом (Yi — объемный вес материала стенки). Толщина стенки в направлении, перпендикулярном плоскости хОу, равна единице. [c.77]

Они показывают, что температурный скачок в области давлений Р 1 атм значительно влияет на величину определяемой теплопровод--ности, в особенности при малых значениях а. Для более тяжелых газов, чем Не, это влияние будет меньшим, но при малых значениях коэффициента аккомодации его следует учитывать. Основная трудность учета температурного скачка при определении теплопроводности газов по методу ударной трубы заключается в необходимости знать коэффициент аккомодации, который следует измерять в каждом конкретном исследовании, так как его величина зависит не только от рода газа и материала стенки, но и от условий эксперимента. [c.75]

Благодаря этому влияние толщины стенки, которое, как иногда полагают, уменьшает прочность материала, может в действительности отражать более низкий уровень вязкости разрушения, так как более толстая стенка имеет более высокую температуру перехода. На уменьшение вязкости разрушения в условиях плоско-деформированного состояния часто ссылаются в литературе по механике разрушения для толстых листов, которые имеют значительно меньшие значения вязкости разрушения, чем тонкие листы в условиях плосконапряженного состояния из того же материала, испытываемые при той же температуре. [c.170]

Влияние материала и толщины стенки детали на интенсивность упрочнения и структурные изменения [c.37]

Влияние толщины стенки на структурные изменения и упрочнение связано с изменением силовых характеристик процесса протягивания. При одном и том же натяге на деформирующий элемент и равенстве суммарных натягов сила протягивания деформирующего элемента с увеличением толщины стенки увеличивается (см. рис. 9). Следовательно, увеличиваются и удельные нагрузки в зоне контакта деформирующего элемента с деталью. Повышение давления приводит к возрастанию пластической деформации и более интенсивному образованию текстуры и упрочнения. Математическая обработка результатов исследований влияния натяга на деформирующий элемент, суммарного натяга, толщины стенки детали и твердости обрабатываемого материала на толщину упрочненного слоя позволила установить ее зависимость от указанных факторов [c.39]

Влияние свойств поверхностей на адгезию парафина. Адгезия парафина зависит от теплопроводности материала стенки, физикохимических свойств этого материала, наличия выступов шероховатой поверхности и от ряда других причин. [c.251]

Рассмотрим сначала влияние физико-химических свойств материала стенок на адгезионную нрочность прилипшего слоя парафина. Большинство составляющих сырой нефти, за исключением смол, асфальтенов и кислот, по своей природе — неполярные вещества. Поэтому незначительной адгезионной прочностью к этим составляющим будут обладать материалы, имеющие полярные свойства. В связи с этим определена зависимость [199] между полярностью материалов и адгезией слоя парафина, которую определяли по массе этого слоя, приходящейся на 1 см поверхности. В свою очередь, полярность материалов зависит от их диэлектрических свойств. Связь между адгезией парафина и диэлектрическими свойствами некоторых материалов можно характеризовать следующими данными [c.251]

Поправочный множитель, учитывающий влияние материала и толщины стенки конденсаторных трубок [c.236]

Радиус закругления пуансона г на усилие вытяжки влияет незначительно, но он оказывает существенное влияние на утонение материала стенок у дна детали. При малом радиусе снижается проч- V ность в опасном сечении (у дна) детали, а следовательно, увеличи- Бается абсолютное предельное значение коэффициента вытяжки. [c.40]

Влияние толщины стенок и характера обработки поверхности материала на скорость коррозии [c.58]

Максимально и минимально допустимые рабочие температуры используемой рабочей жидкости также оказывают некоторое влияние на предельно достижимое значение теплового потока. При высоких температурах может иметь место чрезмерно большое давление пара внутри трубы, создающее опасность разрушения стенок. Усугубляет положение понижение прочности самого материала стенки в этих условиях. При очень низких температурах тепловой поток ограничивается малым количеством пара. Характерный диапазон давлений внутри тепловых труб составляет 0,03—10,0 бар. [c.64]

В работе [26] исследуется влияние близости стенки на показания термоанемометра в ламинарном и турбулентных слоях на плоских пластинах из стали и оргстекла. Для ламинарного слоя величина поправки не зависит от материала. При турбулентном режиме у разных пластин поправки сильно различаются, так как помимо теплопроводности в этом случае передачу тепла к стенке осуществляет турбулентный теплоперенос и, следовательно, сопротивление воздуха потоку тепла становится сравни- [c.113]

Систематические исследования влияния неравномерности тепловыделения по периметру трубы выполнены авторами работ [83,143]. Опыты проводились с трубами из нержавеющей стали при косинусоидальном распределении теплового потока по периметру. Результаты, полученные при неравномерном тепловыделении, сопоставлены с данными для равномерного тепловыделения. В последнем случае опыты проводились с трубами из стали IX18H9T и пз никеля. Влияния материала стенки трубы на kpi не обнаружено. [c.304]

Предположим, что требуется найти излучательную способность изотермической полости, показанной на рис. 7.5. Величина, которую необходимо вычислить, представляет собой отношение спектральной яркости элемента стенки А5, визируемого в Р, к спектральной яркости черного тела при той же температуре. В свою очередь поток излучения, исходящий из в направлении апертуры а, состоит из двух частей потока, излученного самим элементом А5, и лучистого потока, отраженного тем же элементом А5. Первый зависит только от коэффициента излучения стенки и ее температуры и не зависит от присутствия остальной части полости. Отраженный поток, со своей стороны, зависит от коэффициента отражения поверхности элемента А5 и от лучистого потока, попадающего на А5 из остальной части полости. На значении отраженного потока сказывается влияние а, так как лучистый поток, который в замкнутой полости пришел бы от а в направлении А5, в рассматриваемом случае отсутствует. Именно этот эффект отсутствия падающего потока от а в потоке излучения, отраженного от А5, и необходимо вычислить. Следует также учесть, что отсутствует не только лучистый поток в направлении а- А5, но и лучистый поток от а в направлении остальной части стенок полости. Таким образом, лучистый поток, поступающий в А5 от всей оставщейся части полости, является несколько обедненным. Из всего этого должно быть ясно, что расчет излучательной способности такой полости никоим образом не является тривиальной операцией. Для строгого вычисления необходимо знать в деталях геометрию полости и системы наблюдения, угловые зависимости излучательной и отражательной характеристик материала стенки полости, а также распределение температуры вдоль стенок полости. Температурная неоднородность изменяет поток излучения полости в целом так же, как и наличие апертуры, но с некоторым дополнительным усложнением, которое состоит в том, что изменение потока [c.327]

Значительное влияние на работу регулирующих устройств (золотников, дросселей и др.) оказывает склонность рабочих жидкостей к облитерации. Под облитерацией понимают заращи-вание проходного сечения потока активными частицами, выделяющимися из протекающей жидкости. Облитерация зависит от многих факторов, в том числе от свойств жидкости и материала стенок каналов. [c.323]

Поправочный коэффициент е,. учитывает направление теплового потока и приводится в зависимости от соотношения термодинамических температур потока T o и стенки Т . Множитель вида a + bXjX , где и — теплопроводности металла и газа (при = ст). учитывает влияние материала ребер на число Nu н а. Зна- чения постоянных в формулах (28.8) и [c.350]

Влияние толщины стенки на интенсивность теплообмена при кипении азота (/3 = 0,1 МПа), по опытным данным А. В. Клименко и В. В. Цыбульского, полу- ченным на поверхностях нагрева разной толщины и различных материалов, показано на рис. 7.12. Из рисунка видно, что при кипении на торце стального стержня, покрытого слоем меди, вариации толщины покрытия 6 от 20 до 0,5 мм практически во всем диапазоне изменения q не приводили к изменению а (кривая а). При б = 0,2 мм коэффициенты теплоотдачи оказались ниже, чем при й = 20 мм, причем разница в значениях а увеличивается с ростом плотности теплового потока. При q= 130 кВт/м коэффициенты теплоотдачи при кипении на чистой стальной поверхности и с медным покрытием б=Ю,2 мм оказались одинаковыми. Для нержавеющей стали область автомодельности а относИтель-ио б шире, В этом случае уменьшение б до 0,2 мм не приводило к изменению а (кривая б]. Расширение области автомодельности а относительно б для нержавеющей стали по сравнению с медной авторы работы [32] объясняют тем, что глубина проникновения пульсаций температуры /i p в стенке из нерлсавеющей стали существенно меньше ее значения для меди. Значение /i p увеличивается с ростом температурного напора [32], поэтому тонкое покрытие при малых значениях д, соответственно нри незначительных М, может оказаться толстостенным, а при больших — тонкостенным. В первом случае интенсивность теплообмена будут определять теплофизические свойства материала покрытия, а во втором — основного материала. Например, по опытным данным А. В. Клименко, при толщине покрытия торца медного стержня слоем нержавеющей стали б = = 0, 04 мм коэффициент теплоотдачи а до значений <7=10 Вт/м оставался таким же, как и при кипении на чистой нержавеющей стали. При ( >110 Вт/м значения о. с ростом плотности теплового потока увеличивались более значительно, чем при кипении на чистой массивной поверхности из чистой нержавеющей стали, приближаясь к значениям а, характерным для медной поверхности. [c.204]

Кроме того существующие расчетные зависимости не учитывают влияния на теплоотдачу теплофизических свойств материала стенки. Тем не менее в ряде исследований, например в / t/, установлено, что малотеплопроводное покрытие, нанесенное на металлическую поверхность нагрева, значительно увеличивает коэффициент теплоотдачи при пленочном режиме кипения. Поэтому изучение волнового движения границы раздела фаз и механизма переноса тепла при пленочном режиме кипения жидкости на поверхностях нагрева без покрытия и о малотеплопровод-ным покрытием представляет несомненный интерес. [c.236]

При более детальном изучении роста паровых пузырьков при кипении в зависимости R (т) следует учитывать влияние теплофизических свойств материала стенки, что особенно актуально при кипении криожидкостей [29]. [c.93]

До сих пор предполагалось, что твердая стенка, вдоль которой движется жидкость, является идеально гладкой. В действительности Н е поверхность стенки почти всегда в той или иной степени шероховата поэтому соотношения, которые имеют место при течении вдоль идеально гладкой стенки, далеко не всегда применимы на практике. В гидротехнике уже давно учитывается с помощью эмпирических данных влияние материала трубы и состояния поверхности стенок на величину сонротивления. При проектировании, например, водопроводных сетей принимают во внимание не только материал трубопроводов, но также предусматривают изменения сопротивления труб с течением времени, обусловливаемые образованием осадка и коррозией (так называемая тубер-куляция стенок). Только одно это обстоятельство заставляет увеличивать при проектировании расчетное значение коэффициента сопротивления X на величину, составляющую от 50 до 100% расчетного значения. [c.510]

За бесконечно малый отрезок времени М после мгновенного закрытия остановится слой ттпп, непосредственно примыкающий к затвору. Толщина этого слоя Al зависит от упругих свойств жидкости и материала стенок трубопровода. В момент времени t=to+At слои жидкости, расположенные выше по течению от сечения п — п, продолжают двигаться со скоростью Vo в сторону затвора. Под влиянием этих слоев остановившаяся масса жидкости в отсеке т — п сжимается, стенки трубопровода растягиваются, давление повышается на Ар и становится равным p==po-f Др. В освободившийся в результате этого объем в отсек т — п через сечение п — пзг время At поступает часть жидкости еще не остановившихся слоев. [c.282]

Радиус закругления матрицы оказывает существенное влияние на ход процесса вытяжки. В основном можно считать, что радиус закругления влияет на следующие элементы процесса 1) напряжения в материале и усилие, необходимое для вытянжи 2) образование складок 3) утонение материала стенок 4) коэффициенты вытяжки и число вытяжных операций 5) стойкость штампа. [c.230]

Радиус закругления пуапсона на усилие вытяжки влияет незначительно, но он оказывает существенное влияние на утонение материала стенок у дна изделия. При малом радиусе снижается эффективная прочность в опасном сечении (у дна) изделия, а следовательно, увеличивается предельное значение коэффициента вытяжки. На фиг. 114 было показано влияние радиусов закругления матрицы и пуансона на предельный коэффициент вытяжки. Влияние радиуса закругления матрицы па усилие вытяжки наглядно иллюстрируют кривые, приведенные на фиг. 130, при вытяжке стали 08ВГ [c.230]

Влияние толщины стенки па скорость коррозии трубчатых образцов в зависимостц от давления представлено на рис. 19. При давлении, равном 40 атм, за 300 / коррозия уже имеется. С увеличением давления степень коррозии растет. Как видно из рис. 19, при одинаковых давлении, температуре, продолжительности испытания коррозия возрастает с увеличением толщины стенки образца, хотя напряжения при этом уменьщаются. Следует отметить, что напряжения во время испытаний изменялись вследствие коррозии материала. [c.61]

В работе [81] экспериментально показано, что для заданной жидкости (вода и этанол) температура Лейденфроста зависит главным образом от значения рс/. для материала стенки. Отмечается сильное влияние загрязнений поверхности и окисных пленок. [c.299]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...