Песков

На рис. 3.7 представлены зависимости а и оо от давления в аппарате для двух фракций песка с одинаковым средним диаметром частиц, но различными областями гранулометрического состава [88]. Как видно из рисунка, кривые ао=f(P) для обеих фракций частиц практически совпадают, в то время как общие максимальные коэффициенты отличаются кривая зависимости a=f(P) для частиц более широкого гранулометрического состава [c.74]

Рис. зло. Зависимость конвективных составляющих коэффициентов теплообмена от критерия Аг песок (/—0,16 мм Я—0,5 /7/—0,6 /V—0,6—3,3 мм) медь ("V—0,16 мм V/—0,62 мм) 1, 2. 5—расчетные данные по формуле (3.10) для частиц меди (0,16 мм), песка (0,59 мм) и песка (2,37 мм) соответственно [c.76]

На рис. 3.17 показаны кривые зависимости a=f(u), полученные при псевдоожижении песка фракционного состава 0,1—0,16 и 1—1,5-мм в диапазоне давлений от 0,1 до 8,1 МПа. Причем кривые для песка 0,1—0,16 мм характерны и для песка 0,2—0,315 мм, т. е. имеют явно выраженный максимум и отличаются. сравнительно узкой областью оптимальных значений скорости фильтрации газа кривые для песка 1—1,5 мм типичны для всех остальных материалов, приведенных в табл. 3.4, т. е. им свойственно отсутствие четко выраженного максимума, нисходящая ветвь кривых очень полога, область оптимальных с точки зрения теплообмена значений ско- [c.106]

Из рисунка видно, что влияние давления тем существенней, чем больше диаметр частиц псевдоожиженного материала. Так, например, увеличение давления от 1,1 до 8,1 МПа обусловило повышение максимальных коэффициентов теплообмена для частиц песка диаметром 0,126 мм в 1,29 раза, диаметром 1,22 мм в 2,1, а для стеклянных шариков диаметром 3,1 мм — в 2,4 раза. [c.107]

Интересно отметить, что только корреляция (3.103) (комплекс s—D)Jd) указывает на возможность усиления влияния степени стесненности слоя трубным пучком с ростом диаметра псевдоожиженных частиц. По данным, приведенным в [116], можно видеть, что если при псевдоожижении слоя песка с частицами 0,250 мм коэффициенты теплообмена для пучков горизонтальных труб, расположенных в коридорном и шахматном порядке, с шагом, большим 2, практически не отличались от коэффициентов для одиночной трубы (разница не превышала 5%), то при псевдоожижении частиц со средним диаметром 0,660 мм соответствующая разница достигала 8%. Это свидетельствует о том, что с ростом диаметра частиц псевдоожиженного слоя влияние шага труб в пучке на теплообмен должно увеличиваться. [c.119]

Рис. 3.26. Зависимость K4i=/(Re) для вертикального пучка труб, расположенных в слое песка а—d = 0,794 мм 6—0,45 мм /—шаг 19, 5 мм 2—29,25 3—39 мм)

В ряде работ использовался стационарный калориметрический метод. Интенсивность обмена определялась по нагреванию охлаждающей теплообменную трубу воды. В работе [133] измерения в слое кокса до температуры 650 °С не показали существенного вклада излучения. Зависимость коэффициента теплообмена псевдоожиженного слоя пеСка, шамота, перлита с поверхностью от температуры (до 900 °С) изучалась в [c.135]

В дальнейшем для измерений коэффициента теплообмена при высоких.температурах широко применялся метод регулярного режима. В работе [13 ] показано, что этим методом можно пользоваться только в малых температурных интервалах из-за изменения а. Поэтому при измерениях в широком диапазоне температуры его нужно разделять на несколько участков. Измерения, проведенные для частиц песка (й = 0,34 мм) и шамота (с( = 0,4 0,95 2 3,4 4,4 7,5 мм), показали нелинейный характер изменения коэффициента теплообмена как функции Т при температурах 1000°С, что объясняется влиянием излучения. Аналогичные результаты приведены в работе [138]. [c.136]

Эксперименты проводились с кварцевым песком di = = 0,49 мм и алюмосиликатом dr = 3,2 мм. Обработка опытных данных позволила выявить следующее. [c.93]

В последнее время получено некоторое подтверждение сделанных выводов и расчетных рекомендаций. Так, в [Л. 57] для концентрации песка в восходящем прямотоке при р<0,4-10 2 л /л з обнаружена независимость теплообмена от величины р, а при 4,5- 10 < 3<2,5- 10 и 40<Кбт<330 предложена зависимость [c.170]

Для выяснения влияния размера частиц на интенсивность теплоотдачи в [Л, 361] была использована полузамкнутая схема с участками охлаждения и нагрева восходящего потока четырех фракций песка и проса. Недостаток методики — измерение температур путем непосредственного размещения термопар в потоке газовзвеси, хотя условия опытов указывают на вероятность ф1=т 1. Вызывают также сомнения данные, полученные при весьма низких скоростях пневмотранспорта (например, 6 м/сек для частиц песка размером до 1,2 мм и проса). При этом отсутствует стабильный транспорт частиц, суще- [c.220]

Эффект нагнетающего воздействия падающих частиц на заключенный в канале газ был изучен, по- видимо-му, впервые в [Л. 241], а затем в [Л. 96, 286, 64]. Скорость га-примерно постоянна по длине канала и несколько больше в самом начале из-за большей истинной концентрации частиц. На рис. 8-2 [Л. 96, 286] представлен характер изменения скорости газа и частиц по высоте канала, который был подтвержден экспериментально. Число участков изменялось в этих опытах от 2 до 7, что соответствует высоте канала от 0,7 до 6 м. Диаметр канала при этом изменялся от 35,5 до 15 мм. В опытах применялись частицы алюмосиликата (4 мм), песка (0,526 мм и 0,408 мм), графита (10 мк) и смеси частиц графита (от 5 до 2 000 мк). На рис. 8-2 отметим три характерных участка. Для 1-го участка уравнение движения частиц (силы взаимодействия частиц со стенкой в первом приближении не учтены) [c.250]

В Л. 65] приведены результаты исследования теплоотдачи падающего слоя кварцевого песка ( t = 0,82 мм) при меньших концентрациях и при наличии периферийной спиральной вставки в трубе (D = 50 мм). Согласно 266 [c.266]

Рис. 9-6. Схемы обтекания цилиндра с прямыми ребрами высотой 30 мм (а) и 20 мм (б) слоем песка.

Оребрение позволяет улучшить теплообмен плотного слоя и обеспечить большую компактность теплообменника. До недавнего времени данные о теплообмене с поперечно обтекаемой ребристой поверхностью отсутствовали. В отличие от продольных каналов оребрение поперечных поверхностей изменяет структуру слоя и поэтому может вызвать качественные изменения процесса теплообмена. В [Л. 146, 147] приведены результаты изучения трех типов оребрения трубок (/Сор= 1,44 6,57), поперечно омываемых песком размером О—0,5 мм. Наряду с приведенным коэффициентом теплообмена Опр определялся средневзвешенный коэффициент теплообмена [c.353]

Загрузка песка в установку Затраты мощности на транспорт теплоносителя Потери давления в камерах по газу (воздуху) [c.370]

Подготовка под сварку зависит от вида исправляемого дефекта. Одпако по всех случаях подготовка дефектного места заключается в тщательной очистке от загрязнений и в разделке для образования полостей, обеспечивающих доступность для манипулирован ня электродом и воздействня сварочной дугп. Для предупреждения вытекания жидкотекучего металла сварочной ванны, а в ряде случаев для придания наплавленному металлу соответствующей формы, место сварки формуют. Формовку выполняют в зависимости от размеров и местоположения исправляемого дефекта с помощью графитовых пластинок, скрепляемых формовочной массой, состоящей из кварцевого песка, замешенного на жидком стекло, или другими формовочными материалами, а также в опоках формовочными материалами, применяелгыми в литейном производстве (рис. 154). [c.327]

Эксперименты по исследованию теплообмена между псевдоожиженным слоем и трубными пучками проводились в колонне квадратного сечения 305X305 мм. Трубы диаметром 28 мм располагались с шагом 76 мм в вершинах прямоугольного треугольника. Слой состоял из песка с частицами, средний диаметр которых равнялся 0,158 0,385 0,885 мм. [c.86]

Рис. 3.28. Зависимость Nu = /(Re) для горизонтального иучка труб, расположенных в слое песка. d = 0,794 мм (/—шаг 19,5 мм 2—29,25

Экспериментальное исследование потерь да вления при вертикальном пневмотранспорте проведено А. М. Дзядзио (Л. ill5] в основном применительно к движению зерна и продуктов его размола, а в ряде случаев— песка и свинцовой дроби. Критериальное уравнение стабилизированного восходящего прямотока приведено в [Л. 115] к следующему расчетному виду [c.128]

Определенное подтверждение зависимости (5-28) получено в (Л. 57] на основе экспериментов при восходящем пневмотранспорте песка ( д, = 0,12- -1,4 ReT = 40-f-330). Эти данные представляют особый интерес, поскольку здесь впервые лепосредственно учтены два важных фактора а) относительная скорость, по которой определено Rex и которая заметно меняется при восходящем прямотоке, оценивалась как Vqt = v—скорость частиц рассчитывалась по экспериментально определенной закономерности изменения истинной концентрации частиц (см. гл. 3) б) потери тепла в окружающую среду, существенные при малом диаметре канала ( = 200—150°С), учтены не средние, а реальные, используя методику Г. Д. Рабиновича [Л. 252]. В итоге для р<4-10- в [Л. 57]. получено [c.166]

Ю. Н. Морозов (Л. 219а] изучал межкомпонентный теплообмен при противоточном движении песка в прямо-172 [c.172]

Здесь R t= (Ут + иО э/v, где От—средняя скорость падения частиц, предварительно определенная с помощью фотосопротивлений, а v — средняя скорость газа, отнесенная к наименьшему проходному сечению шахты (между концом полки и стенками шахты). Для условий радиационно-конвективного теплообмена при начальной температуре газа до 1514" К и конечной температуре нагрева песка 1 353° К, в (Л. 219а] получена зависимость [c.173]

Джепсон Г., Полл А., Смит В. [Л. 361] Восходящий поток, нагрев и охлаждение 4 фракции песка, 0,076—0,1, 0,211—0,295, 0,422—0,599, 0,85—1,2 Просо 1,2—1.68 16 [c.212]

Первое опытное исследование было выполнено, видимо, в [Л. 210]. Изучались горизонтальные потоки воздушной взвеси песка при весьма небольших расходных концентрациях (ц 0,2). В результате было установлено увеличение коэффициента теплоотдачи до 257о-В 1957 г. были опубликованы данные по теплоотдаче вертикального потока полидисперсиого алюмосиликатного катализатора [Л. 358], которые аппроксимированы при и Re= 13 500- 27 ООО формулой [c.217]

В Л. 285] приведены результаты лабораторных опытов с трубным пучком, поперечно обтекаемым газом с речным песком и крупной насадкой. Термопары непосредственно помещались в поток. Коэффициент теплоотдачи определялся через коэффициент теплопередачи к охлаждающей воде, движущейся при Re=150-f-200 внутри коротких трубок. Основные результаты [Л. 285] 1) для газовзвеси с песком (при Re=l 700-1-4 400, Р = 0,0008н-0,0162. и /лг) и с крупной насадкой (при Re= I 700 6 300, Р = 0,00062н-0,0074 irl( = [c.245]

Дальнейшее увеличение количества частиц в газовом потоке повышает вероятность их стыкования в радиальном направлении и приводит к наращиванию плотности объемной решетки , доводя ее при максимальной концентрации до состояния фильтрующегося движущегося плотного слоя (рис. 8-1,d). Такой аэротранспорт имеет максимальную производительность (гиперфлоу). Перепад давления в подобных плотных дисперсных потоках расходуется лишь на трение частиц о стенки канала и на преодоление веса столба транспортируемого материала (восходящий слой). Следует указать и на промежуточную неустойчивую зону, в которой проскоки газа заполняют все поперечное сечение канала и разделяют компактные массы частиц на отдельные пробки материала (рис. 8-1,г). Эта схема аналогична поршневому режиму псевдоожижения. В наших опытах подобный режим возникал при неотрегулированной работе питающего устройства. По данным (Л. 188] частицы песка и алюминия транспортировались в вертикальном канале воздухом, СОг и гелием при j, = 254-f-2200 кг кг (р = — 0,13 м 1м ) лишь в пробковом режиме. [c.249]

Можно предположить, что подобные качественные изменения наступят раньше в случае л р о б к о в о го (поршневого) режима течения дисперсной системы. В этом случае поверхность нагрева омывается дисперсной системой периодически, а не непрерывно. Согласно данным (Л. 188], полученным в режиме пробкового движения, средний коэффициент теплообмена оказался сравнительно небольшим, несмотря на повышенную концентрацию (р 0,13 м 1м ) для частиц кварцевого песка Оп = 90 вт1м град, а для алюминиевого порошка Оп= 145 вт/м град. [c.261]

Истечение песка с dr = 0,75 мм через многодырчатый шибер (0,8 X 0,8 м с 435 отверстиями диаметром каждое 14 мм), движущийся под таким же неподвижным шибером, изучалось применительно к теплообменнику тина газовзвесь [Л. 271]. Здесь твердый теплоноситель поступает из камеры нагрева, находящейся под разрежением, в камеру охлаждения насадки, находящуюся под избыточным давлением (гл. 11). По возникающему при этом встречному перепаду давлений оценивалась согласно формуле М. Э. Аэрова (9-23) скорость перетекающего воздуха, а затем и Re. Оценивая эквивалентный диаметр по проходному (ненерекрытому) сечению отверстия нижнего шибера, привели зависимость (9-48) к следующему расчетному виду (при [c.312]

Участок тепловой стабилизации им определен как j T = 0,05DPe. Опыты были проведены с кварцевым песком при /)/ т>30. [c.330]

Для проверки положений, высказанных в 10-5, вначале были проведены опыты на лабораторном стенде при движении слоя песка в медной трубке диаметром 20/24 мм и длиной 1 730 мм [Л. 77]. Согласно рис. 10-8 обнаружено заметное влияние а теплообмен размера частиц и стесненности их движения, не учитываемое теорией стержнеподобного движения. Так, интенсивность теплоотдачи оказалась наименьшей при наибольшей стесненности движения частиц (dx = 2,08 мм Djdt = = 9,6). Установлено, что влияние скорости слоя на теплоотдачу не является монотонным, как это следует из теории стержнеподобного движения. Подтверждается [c.335]

На рис. 10-13 представлено общее поле опытных точек, включающее данные, полученные в неоребренных каналах кольцевого сечения и в трубчатых каналах при использовании частиц графита, песка, руды и коксовой [c.344]

Тогда при L/Z)>(L/D)np целесообразно использовать поперечное обтекание, а при Ь10< (ЫВ)щ, — продольное течение слоя. Полагаем, что зависимость (10-44) ограничена по скорости, превышение которой ведет к разрыву поперечно обтекающего слоя и падению асл- Согласно Ю. П. Курочкину [Л. 176] при поперечном движении кварцевого песка иопт = пр 60 м/час и Ре пр 5 000. Для аналогичных условий при продольном течении Ресл 50 000. Таким образом, продольно движущийся слой может существовать в плотной структуре при большей скорости, чем поперечно движущийся слой. Тогда взамен (10-44) получим [c.351]

Теплообмен с пучком труб наиболее детально изучен в [Л. 119]. Нагрев слоя песка при Осл = 0,12- 2,2 Mj eK производился с помощью 18 электрокалориметров D=18 мм, которые набирались в шахматные (продольный и поперечный шаги 4 и 3 1 и 0,75) и коридорные пучки (5j/D = S2/D = 2 и 1,5). Температура стенки электрокалориметров измерялась только для центрального ряда. Обнаружено, что в отличие от однородных сред теплоотдача первых двух рядов значительно выше, что объяснимо завершением тепловой стабилизации теплообмен с последующими рядами идентичен. Интенсивность теплообмена возрастает с уменьшением шагов, что объясняется возможным перемешиванием слоя. Теплоотдача шахматного пучка при Si/D = 4 и Sвлияние скорости оказалось тем же, что и для одиночной трубки. Обработка данных произведена для каждого пучка отдельно по зависимости (10-41). Однако в этом случае А и В — функции не только от d /D, но Si/D, S2/D и номера ряда труб. Погрешность определения Ми сл 19,9%. Отметим, что безразмерные [c.352]

Полученные данные были использованы (Л. 334, 335] при создании на Одесской ТЭЦ полупромышленного воздухоподогревателя, в котором по рекомендации Д. П. Гохштейна был использован известный принцип торможения падающей насадки (см. гл. 2, 5). Длительная работа этого теплообменника (в общем около 1 400 ч) позволяет отметить следующее при использовании дисперсного теплоносителя в виде частиц кварцевого песка размером 0,5 мм температура уходящих котельных газов может быть снижена от 200 до 100—80° С, что соответствует степени регенерации ар 0,65- 0,75 механический транспорт частиц ковшовым элеватором обеспечивает устойчивую и безаварийную работу, износ кварцевых частиц не наблюдался, занос камер золой в действующем теплообменнике отсутствовал перетечки воздуха в газовую камеру составили 4%. Для разработки и эксплуатации промышленного воздухонагревателя подобного типа в последнее время проведено изучение вопросов автоматического регулирования рас-368 [c.368]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...