Коэффициент песка

На рис. 3.7 представлены зависимости а и оо от давления в аппарате для двух фракций песка с одинаковым средним диаметром частиц, но различными областями гранулометрического состава [88]. Как видно из рисунка, кривые ао=f(P) для обеих фракций частиц практически совпадают, в то время как общие максимальные коэффициенты отличаются кривая зависимости a=f(P) для частиц более широкого гранулометрического состава [c.74]

Рис. зло. Зависимость конвективных составляющих коэффициентов теплообмена от критерия Аг песок (/—0,16 мм Я—0,5 /7/—0,6 /V—0,6—3,3 мм) медь ("V—0,16 мм V/—0,62 мм) 1, 2. 5—расчетные данные по формуле (3.10) для частиц меди (0,16 мм), песка (0,59 мм) и песка (2,37 мм) соответственно [c.76]

Из рисунка видно, что влияние давления тем существенней, чем больше диаметр частиц псевдоожиженного материала. Так, например, увеличение давления от 1,1 до 8,1 МПа обусловило повышение максимальных коэффициентов теплообмена для частиц песка диаметром 0,126 мм в 1,29 раза, диаметром 1,22 мм в 2,1, а для стеклянных шариков диаметром 3,1 мм — в 2,4 раза. [c.107]

Интересно отметить, что только корреляция (3.103) (комплекс s—D)Jd) указывает на возможность усиления влияния степени стесненности слоя трубным пучком с ростом диаметра псевдоожиженных частиц. По данным, приведенным в [116], можно видеть, что если при псевдоожижении слоя песка с частицами 0,250 мм коэффициенты теплообмена для пучков горизонтальных труб, расположенных в коридорном и шахматном порядке, с шагом, большим 2, практически не отличались от коэффициентов для одиночной трубы (разница не превышала 5%), то при псевдоожижении частиц со средним диаметром 0,660 мм соответствующая разница достигала 8%. Это свидетельствует о том, что с ростом диаметра частиц псевдоожиженного слоя влияние шага труб в пучке на теплообмен должно увеличиваться. [c.119]

В ряде работ использовался стационарный калориметрический метод. Интенсивность обмена определялась по нагреванию охлаждающей теплообменную трубу воды. В работе [133] измерения в слое кокса до температуры 650 °С не показали существенного вклада излучения. Зависимость коэффициента теплообмена псевдоожиженного слоя пеСка, шамота, перлита с поверхностью от температуры (до 900 °С) изучалась в [c.135]

В дальнейшем для измерений коэффициента теплообмена при высоких.температурах широко применялся метод регулярного режима. В работе [13 ] показано, что этим методом можно пользоваться только в малых температурных интервалах из-за изменения а. Поэтому при измерениях в широком диапазоне температуры его нужно разделять на несколько участков. Измерения, проведенные для частиц песка (й = 0,34 мм) и шамота (с( = 0,4 0,95 2 3,4 4,4 7,5 мм), показали нелинейный характер изменения коэффициента теплообмена как функции Т при температурах 1000°С, что объясняется влиянием излучения. Аналогичные результаты приведены в работе [138]. [c.136]

Оребрение позволяет улучшить теплообмен плотного слоя и обеспечить большую компактность теплообменника. До недавнего времени данные о теплообмене с поперечно обтекаемой ребристой поверхностью отсутствовали. В отличие от продольных каналов оребрение поперечных поверхностей изменяет структуру слоя и поэтому может вызвать качественные изменения процесса теплообмена. В [Л. 146, 147] приведены результаты изучения трех типов оребрения трубок (/Сор= 1,44 6,57), поперечно омываемых песком размером О—0,5 мм. Наряду с приведенным коэффициентом теплообмена Опр определялся средневзвешенный коэффициент теплообмена [c.353]

Принимаем диаметр зерен песка 1 мм и соответственно коэффициент Ср = = 4,23 с . [c.266]

Цилиндрический фильтр диаметром 2,6 м заполнен песком. Толщина слоя песка 1,4 м, коэффициент фильтрации Кф = = 1-10" м/сек. [c.98]

Дренажный канал длиной 160 м проведен в разнозернистых песках и доведен до водонепроницаемого пласта. Коэффициент фильтрации песка Кф = 0,6 м/ч. Уровень воды находится на глубине 2 м от поверхности земли, а водонепроницаемый пласт — на глубине 4,8 м. Ширина канала 35 см, уровень воды в канале 60 см. Принимая предел действия канала L равным 120 м, определить приток воды к каналу. [c.101]

Указанные опыты были поставлены весьма тщательно и проводились в трубах с искусственной однородной шероховатостью, которая создавалась наклеиванием зерен песка определенного размера на внутреннюю поверхность труб. В трубах с полученной таким образом определенной шероховатостью при разных расходах измерялась потеря напора, и по формуле (4.45) вычислялся коэффициент X, значения которого наносились на график в функции числа Рейнольдса. [c.138]

Определить дебит воды, считая радиус контура питания / =150 м и принимая коэффициент фильтрации с для песка, свободного от глины. При решении задачи потерей напора в колонне труб пренебречь [30, 272]. [c.149]

Первые систематические опыты для выявления характера зависимости Я от числа Ре и к/д. были проведены в 1933 г. И. Никурадзе в гладких латунных трубах и в трубах с искусственной равнозернистой шероховатостью из кварцевого песка. Песок с различной высотой бугорков шероховатости к наносился сплошным слоем на внутреннюю поверхность труб разного диаметра при этом были получены различные значения относительной шероховатости (от й/ 1=0,00197 до / /=0,066). В изготовленных таким образом трубах при разных расходах измеряли потерю напора и вычисляли коэффициент X по формуле [c.172]

В табл. 15 приведены примерные численные значения коэффициента фильтрации к для песка с различным эффективным диаметром зерен и различной пористостью ф. [c.141]

Отмеченная выше уменьшенная или увеличенная толщина воображаемого слоя должна быть равна действительной толщине данного слоя, умноженной на соответствующее отношение коэффициентов фильтрации песка и глины. Из всего сказанного ясно также, что при фильтрации, направленной под некоторым углом к слоям грунта разной водопроницаемости (существенно отличающимся от 90° или 0°), виртуальные способы не могут применяться. [c.576]

Влияние магнитной обработки природной и технической воды на коагуляцию, смачивание и фильтрацию используют для существенного улучшения вытеснения нефти из смеси песка и глины. В результате обработки увеличиваются безводный период и полнота вытеснения. При значительном содержании глины в песке отмечаются повышение коэффициента продуктивности и сокращение продолжительности вытеснения. При магнитной обработке улучшается обезвоживание водных эмульсий, снижается соленость и возрастает скорость расслаивания. [c.190]

Эта дробь, называемая коэффициентом сцепления, колеблется между 7в и Vis смотря по состоянию поверхностей соприкосновения при помощи струи воды или песка коэффициент сцепления может искусственно поддерживаться высоким (вплоть до /д). На практике при нормальной работе паровоза сила тяги составляет около Vt-P- [c.137]

Бетон —смесь песка, цемента, гравия и воды,— как и естественные камни, хорошо работает на сжатие, и, только. На растяжение неплохо работает металл. Бетон отлично схватывает сталь. Разнородные компоненты обладают совпадающими коэффициентами теплового линейного расширения — удлиняются и укорачиваются они одинаково. Здание из железобетона не нуждается в громоотводе разряд атмосферного электричества уходит в землю по металлической сетке каркаса. [c.131]

Ситуация создается примерно такая же, как если бы мы определяли рост человека по отпечаткам следов, остающихся на песке. Чем больше длина ступни и длина шага, тем, вероятно, выше человек. Можно установить примерные коэффициенты пропорциональности. Однако эти коэффициенты не будут оставаться постоянными. [c.98]

Появились тепловозы. Их главное преимуш,ество — высокий коэффициент полезного действия, достигающий 28 процентов. Но это еще не все. Паровоз через каждые 80—100 километров пути должен набирать воду, тепловоз может обходиться без нее несколько тысяч километров. Через 180—200 километров паровоз обязательно возобновляет запас топлива, тепловозу его хватает на 600 километров. Паровоз ежесуточно затрачивает на собственный туалет — заправку топливом, водой, песком, маслом — 2—2,5 часа, тепловоз — 30 минут. [c.114]

Первое опытное исследование было выполнено, видимо, в [Л. 210]. Изучались горизонтальные потоки воздушной взвеси песка при весьма небольших расходных концентрациях (ц 0,2). В результате было установлено увеличение коэффициента теплоотдачи до 257о-В 1957 г. были опубликованы данные по теплоотдаче вертикального потока полидисперсиого алюмосиликатного катализатора [Л. 358], которые аппроксимированы при и Re= 13 500- 27 ООО формулой [c.217]

В Л. 285] приведены результаты лабораторных опытов с трубным пучком, поперечно обтекаемым газом с речным песком и крупной насадкой. Термопары непосредственно помещались в поток. Коэффициент теплоотдачи определялся через коэффициент теплопередачи к охлаждающей воде, движущейся при Re=150-f-200 внутри коротких трубок. Основные результаты [Л. 285] 1) для газовзвеси с песком (при Re=l 700-1-4 400, Р = 0,0008н-0,0162. и /лг) и с крупной насадкой (при Re= I 700 6 300, Р = 0,00062н-0,0074 irl( = [c.245]

Можно предположить, что подобные качественные изменения наступят раньше в случае л р о б к о в о го (поршневого) режима течения дисперсной системы. В этом случае поверхность нагрева омывается дисперсной системой периодически, а не непрерывно. Согласно данным (Л. 188], полученным в режиме пробкового движения, средний коэффициент теплообмена оказался сравнительно небольшим, несмотря на повышенную концентрацию (р 0,13 м 1м ) для частиц кварцевого песка Оп = 90 вт1м град, а для алюминиевого порошка Оп= 145 вт/м град. [c.261]

Глубина заложения опор железнодорожного моста, перекинутого через реку, рассчитана в том предположении, что вес опоры с приходящимся на нее грузом уравновешивается давлением грунта на дно опоры и боковым трением, причем грунт — мелкозернистый песок, насыш,епный водой, принимается за жидкое тело. Вычислить глубину /г заложения этих опор, если нагрузка на опору 1500 кН, вес опоры на 1 м ее высоты 80 кН, высота опоры нтд дном реки 9 м, высота воды над дном 6 м, площадь основания опоры 3,5 м , боковая поверхность опоры на 1 м высоты 7 м , вес, песку, насыщенного водой, равен 18 кН, вес 1 м воды равен 10 кН и коэффициент трения о песок стального футляра, в котором заключена каменная опора, 0,18. [c.62]

М опытах коэффициент абсолютной пористости определялся стандартным методом [3, 11, 31 j, принятым в лабораторной практике неф/гяных предприятий, т. е. методом насыщения. При невозможности применения указанного выше метода пористость породы устанавливалась весовым способом, для чего определялся кажущийся удельный вес испытуемого кварцевого песка и объсм. занимаемый последним. [c.27]

Формула Хазена применима для песков, имеющих аф=0,1... 3,0 мм при коэффициенте неоднородности менее 5. [c.136]

Основным направлением при разработке и совершенствовании приводов скважинных насосов является применение длинноходового режима откачки. При этом значительно повышаются технико-экономические показатели глубиннонасосной добычи нефти — прежде всего долговечность и надежность работы глубинного оборудования за счет снижения износа трущихся пар насоса, колонн насосных штанг и труб при уменьшении числа двойных ходов, улучшения условий выноса песка и растворимости газа при увеличении длины хода плунжера и повышения коэффициента наполнения насоса. [c.166]

Б работе рассматриваются вопросы технологии нанесения плазменной горелкой эрозионностойких покрытий из карбида вольфрама и его смеси с кобальтом. Нанесение производилось на стандартном оборудовании и измененной авторами конструкции плазменной горелки. Получены оптимальные параметры нанесения при мощности горелки 28 квт 1) расход порошка зернистостью 50- -100 мк — 2.3 кг/час, коэффициент использования порошка около 53% 2) расход смеси аргона и азота (напряжение на дуге 70 в) — 1.8Ч-2.5 нм /час 3) расстояние до поверхности подложки — 80- 120 мм. Покрытия имеют объемный вес 15 г/см (для смеси с кобальтом 13.5 г/см ) и адегезию при толщине слоя 0.3 мм около 300 кг/см . Стойкость покрытий из УС-БСо к абразивному износу при обдуве песком в 2 3 раза выше, чем у покрытий из УС. Рис. — 3, табл. — 2. [c.345]

И уже по-настоящему широкое поле деятельности открывается перед конвективным переносом в плотных зернистых слоях, продуваемых газом. Правда, название процесса переноса теплоты теплопроводностью в этом случае представляется еще более условным, т. е. правомерность использования этого термина выглядит еше более проблематичной, так как конвекции принадлежит существенная доля переносимой теплоты. Подсчитайте сами. Для расчета фильтрационной, или конвективной, составляющей эффективного коэффициента теплопроводности в плотном слое была предложена формула Яф=360 u pd. Используя ее, например, для случая, когда диаметр зерен песка d=l мм, удельная теплоемкость газа (воздуха) С=1,006 кДж/(кг-К), плотность воздуха р = 1,2 кг/м , а скорость фильтрации = 0,3м/с (меньше скорости начала псевдоожижения), можно оценить вклад конвективной теплопроводности как Яф = 0,13 Вт/(м-К), что [c.132]

Большая объемная теплоемкость кипящего слоя, или, образно говоря, высокая теплоподъемность его транспортных средств — частиц,— вот разгадка неправдоподобно высоких эффективных коэффициентов теплопроводности и температуропроводности. Сравните сами. Объемная теплоемкость воздуха, тоже делающего погоду в продуваемом плотном слое, составляет всего 1,207, в то время как объемная теплоемкость кипящего слоя песка (1 —е) Ср= (1— 0,5)092-2400= 1104 кДж/(м -К), т. е. примерно на три порядка выше. [c.135]

К тому же высокая интенсивность переноса теплоты между слоем и погруженной поверхностью — одно из главных достоинств кипящего слоя, особенно привлекающий инженеров-теплоэнергетиков. Кого из них может оставить равнодушным такой пример если сравнить коэффициенты теплообмена между кипящим слоем песка эквивалентного диаметра 0,2 мм и трубным пучком [c.138]

Коэффициент трения накладок, уже обгоревших в процессе работы, значительно выше, чем у нового сырого материала. Поэтому, чтобы получить с первых же торможений высокое значение коэффициента трения, следует провести термообработку материала Ретинакс , заключающуюся в нагревании поверхности трения материала до 400—420° С (т. е. до начала выгорания легких составляющих фенолформальдегидной смолы) без свободного доступа окисляющей среды (например, в песке) до прекращения обильного дымовыделения [193]. Хотя Ретинакс при нагреве выше 450° С и не сгорает, но интенсивность его изнашивания резко возрастает. И все же в тормозных узлах с температурой 1000, 600 и 400° С износостойкость колодок из материала Ретинакс выше, чем износостойкость других видов фрикционных материалов, соответственно в 3, 6 и 10 раз. Прирабатываемость колодок из Ретинакса несколько затруднена вследствие его высокой износоустойчивости и изменения фрикционных свойств неработавшего материала под действием температуры (в связи с падением коэффициента трения). Поэтому в случаях применения указанного материала необходимо добиваться возможно более полного прилегания колодок к тормозному шкиву, протачивая для этого шкив и колодки. Для получения оптимальной прира-батываемости пары трения и получения максимальных начальных значений коэффициента трения рекомендуется [181] наносить на поверхность трения металлического элемента пары мягкий теплопроводный слой. В настоящее время исследовательские работы по изучению свойств Ретинакса широко ведутся в различных областях машиностроения и диапазон тормозных устройств с использованием этого материала непрерывно расширяется. Широкая экспериментальная проверка Ретинакса на тормозах шагающих экскаваторов, где температура нагрева достигает 360° С при давлении 7—12 кПсм и где за одно торможение выделяется до 660 ккал (работа торможения примерно равна 2,6-10 кГм), показала значительное преимущество его перед другими существующими типами фрикционных материалов как по износоустойчивости, так и по стабильности величины коэффициента трения. Поверхности трения шкивов тормозных устройств в процессе работы полировались без заметных царапин или задиров. Срок службы тормозных накладок из Ретинакса оказался в 10—13 раз выше, чем из других материалов. Хорошую работоспособность Ретинакс показал также в тормозах буровых лебедок [194], где температура достигает 600° С при давлении р = 6ч-10 кГ/см . В этих тормозах износостойкость материала Ретинакс оказалась в 6—7 раз выше, чем у асбокаучукового материала 6КХ-1. Срок службы материала Ретинакс в тормозах грузовых автомобилей оказался в 4—7 раз выше, чем у других асбофрикционных композиций. Проведенные лабораторные испытания Ретинакса в муфтах и тормозах кузнечно-прессового оборудования [192] (при р = 10ч-13 кГ/см 5.% [c.536]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...