Железо хромоникелевых сталях

Никель — дефицитный и дорогой легирующий элемент и поэтому в тех случаях, когда условия работы конструкции позволяют, используют стали с пониженным его содержанием или без-никелевые хромистые стали. В сплавах на железоникелевой основе содержание никеля еще выше, чем в хромоникелевых сталях. В никелевых сплавах никель служит основой, а железо — легирующей присадкой. Эти сплавы благодаря своим свойствам находят применение в ответственных конструкциях, работающих в сложных и специфических условиях. [c.279]

Некоторые способы окрашивающего травления сплавов на основе железа, особенно нелегированной стали, были приведены ранее. Они пригодны для низколегированной, а также для ледебуритной стали, но не для нержавеющих ферритных или аустенитных хромистых или хромоникелевых сталей. Марганцовистый аустенит в марганцевой стали в этом отношении составляет исключение он окрашивается даже тиосульфатом натрия. [c.152]

Для этих сплавов можно применять все способы травления, используемые для выявления структуры хромистых и хромоникелевых сталей и сплавов никель—железо (кроме приведенных на с. 80—82). [c.216]

Катодная защита резервуаров с горячей водой, изготовленных из коррозионностойкой (нержавеющей) стали, в принципе тоже возможна. Она целесообразна в первую очередь в тех случаях, когда требования DIN 50930 [3] в отношении свойств материала и содержания ионов хлора в воде не выдерживаются. При использовании магниевых протекторов с изолированной проводкой можно отрегулировать ток промежуточным включением сопротивлений до требуемой малой величины защитного тока, обеспечивающей предотвращение язвенной коррозии. Поскольку защитный потенциал высоколегированных хромоникелевых сталей согласно разделу 2.4 составляет примерно 0н=0,0 В, в качестве протекторов могут быть применены также алюминий, цинк и железо, так как даже и при пассивации этих материалов движущее напряжение остается достаточно большим. [c.402]

Аналогично железу, хрому и никелю пассивируются высоколегированные хромистые и хромоникелевые стали. На рис. 8 приведены типичные поляризационные кривые хромистой стали. Определяющим элементом является хром стали с содержанием хрома менее 10 % по своим свойствам ближе к железу, тогда как стали с содержанием 15 "/о и более ближе к хрому. [c.33]

Железохромистые сплавы обладают более высоким сопротивлением коррозии в продуктах сгорания топлива, содержащего серу, чем хромоникелевые стали. Хорошие результаты хромистые стали показали и в ряде других сред, в частности, в условиях одновременного воздействия газовой и жидкой фаз при крекинге нефти и ее перегонке в атмосфере водяного пара. Сопротивление газовой коррозии сплавов железа с хромом можно повысить путем присадки к ним А1, Si и N1. [c.220]

Из-за малой растворимости железа в свинце скорость коррозионного процесса сталей с низким содержанием никеля в этом теплоносителе при температуре 540° С незначительна. Скорость растворения железа в этом случае в 100 раз меньше, чем в висмуте при той же температуре. Цирконий и молибден стойки в свинце при температурах до 1000° С. При наличии механических напряжений не рекомендуется применять молибден при температурах свыше 800° С [1,49]. В расплавленном свинце при температуре 800° С и перепаде температур в контуре, равном 300° С, только в случае ниобия и молибдена не отмечается заметного переноса масс. Низколегированные хромистые и хромоникелевые стали, а также сплавы никеля в этих условиях нестойки ]1,49]. Алюминий, медь и никель не стойки в расплавленном свинце [1,60]. Цирконий в свинце стоек до температуры 300° С. [c.52]

При температуре воды 268 С, скорости ее движения 9 м сек и в присутствии 50 мл л водорода коррозия хромоникелевой стали, дополнительно легированной титаном или ниобием, незначительна и ею можно пренебречь. При повышении температуры воды до 317° С, в присутствии 100 мл л водорода и при скорости ее движения 6 лг/се/с скорость коррозии этой стали увеличивается примерно в пять раз, а в продуктах коррозии ее содержится 90% железа, 1% хрома и 5% никеля. Состояние поверхности стали на скорость коррозии не влияет. В сварных конструкциях из стали 18-9, легированной титаном, возможно появление усиленной местной коррозии в переходной зоне (между основным металлом и сварным швом). Склонность к коррозии в этом случае не зависит от закалки шва, сильно уменьшается при температуре отпуска сваренной конструкции 650° С, длившегося в течение 2 час, резко увеличивается при закалке перед отпуском и уменьшается при стабилизирующем отжиге сварного шва. Наилучшие результаты получаются при закалке этой стали перед сваркой и отжиге после сварки при температуре 800° С в течение 4 час (испытания проводились в азотной кислоте). Холоднодеформированные образцы из стали 18-9 усиленной коррозии подвергаются в серной кислоте. Стойкость их становится высокой после стабилизирующего отжига при температуре 850° С в течение 2 — 3 час. [c.299]

Применение лития, несмотря на его положительные свойства, ограничено трудностями выбора конструкционных материалов, работающих в контакте с расплавленным литием. В расплавленном литии имеют сравнительно низкую коррозионную стойкость хромоникелевые стали, а хромистые стали и чистое железо — удовлетворительную. [c.5]

Ниобий применяется как легирующий элемент в углеродистых и низколегированных сталях, в малоуглеродистых, высоколегированных, aj Te-нитных хромоникелевых сталях и в сплавах на основе железа, применяемых в газовых турбинах. [c.462]

Ниобий с железом образует интерметаллидные фазы и в результате образования этих фаз сообщает стали способность к дисперсионному твердению. Однако действие ниобия в хромоникелевых сталях в этом отношении не столь эффективно, как действие титана. [c.344]

При введении >12% Сг железо.становится коррозионностойким в атмосферных условиях, поэтому железохромистые сплавы называют нержавеющими. Хром также повышает коррозионную стойкость железных сплавов в ряде других сред, преимущественно окислительных, что, например, широко используется при изготовлении аппаратуры для производства азотной кислоты. Во многих средах нержавеющие хромистые и хромоникелевые стали, а также высокохромистые чугуны показывают высокую коррозионную стойкость. Эти стали и чугуны используются при изготовлении коррозионностойких изделий и химической аппаратуры различного назначения. [c.483]

Рис. 275. Изменение электродного потенциала железа, никеля, хрома, платины, хромистых и хромоникелевых сталей в зависимости от концентрации азотной кислоты 1408, 427]

Рис. 280. Влияние углерода на изменение электродного потенциала железохромистых сплавов с 13 — 15% Сг (а) и хромоникелевых сталей типа 18-8 (б) в нормальном растворе сульфатного железа в присутствии перекиси водорода и воздуха

Межкристаллитная коррозия у хромистых и хромоникелевых сталей появляется в горячих растворах крепкой азотной кислоты, ее смесях с серной кислотой, в сернокислых растворах в присутствии меди и железа, в смеси плавиковой и азотной кислот, в органических кислотах, в атмосферных условиях и многих других средах. [c.521]

В работах [409, 410, 506—508] освещены влияние добавок солей хрома, никеля, железа и др. к 70%-ной азотной кислоте на скорость коррозии хромоникелевых сталей типа 18-8-ШЬ и 18-13-ШЬ и условия, при которых хром переходит в шестивалентное соединение с одновременным увеличением скорости коррозии (рис. 313). [c.542]

Химический состав коррозионностойких хромоникелевых сталей на основе железа с присадками меди, молибдена и кремния [c.605]

Водород обладает сильным восстановительным действием и поэтому может служить превосходным заш,итным газом. Печи с водородной атмосферой для светлого отжига с нагревательными элементами из железа могут работать очень длительное время при 1100 и 1200° С, если следить за тем, чтобы нагревательные элементы охлаждались в атмосфере водорода.. Водород также может быть применен в качестве защитного газа для светлого отжига хромоникелевых сталей- и сплавов, но необходимо тщательно следить за тем, чтобы водородная среда совершенно не содержала паров воды, что вытекает из данных кривой равновесия между хромом и смесью водорода и водяным паром (рис. 365). [c.667]

Чистое железо при 700° С и выше очень сильно разрушается газовой коррозией во всех средах. Высоколегированные хромистые и хромоникелевые стали (в том числе сталь 18-8) показывают более высокое сопротивление коррозии во всех средах, причем не обнаружено большой разницы у этих сталей в зависимости от состава газовой среды (табл. 215). Никелевые стали и нихром показали очень резкое понижение коррозионной стойкости в сернистом газе, при этом, в отличие от никеля, сопротивление коррозии с повышением температуры уменьшается [747]. [c.668]

Хромоникелевая сталь 18-8, хромоникельмолибде-новая сталь (весьма устойчива при бО /п до = =70° С), железо, золото, керамические материалы Литая сталь, железокремнистый сплав (14—1бо/о 50. хромоникелевая сталь до температуры 60-/0 " С, золото, платина (до У5/г,), кварц, керамические материалы, эмаль Те же и, кроме того, хромоникельмолибденовая сталь, хромоникелькобальтовый сплав типа стеллита, котельное железо Хромоникелевая сталь (18-/о Сг, N1), железокремнистый сплав (более 16 /о 51), сплав железо-никельмолибденоБый (20 /о Мо, 20 /о N1, бО- /. Ре), свинец (до УВ- /г), тантал, платина, эбонит, бакелит, эмаль, кислотоупорный цемент Те же и алюминиевая бронза, винипласт Ферросилид, антихлор (16—17-/р 1, 2 5—37 Мо. [c.96]

Использование аустенитных присадочных материалов на основе железа (хромоникелевые стали) для сварки неаустенитных сталей должно давать сварные соединения с наибольшей разницей коэффициентов линейного расширения свариваемой сталп и металла шва и соответственно наибольший уровень тепловых напряжений в сварном соединении. Наименьший уровень остаточных напряжений в сварном соединении разнородных сталей будет иметь место при использовании присадочных материалов на никелевой основе в связи с наименьшей разницей коэффициентов теплового расширения металла шва и свариваемой неаустенитной стали. Следует также иметь в виду, что как было рассмотрено ран.г е, высокое содержание никеля в металле шва дает наименее протяженную мартенситную зону в участке сплавления и наименьшее диффузионное перемещение углерода через границу сплавления при нагреве. [c.306]

Оптическими методами было установлено, что на нове[)хмо-сти железа, запассивироваииого в концентрированной азотной кислоте, образуется невидимая пленка, толщина которой составляет 2—3 нм на углеродистой стали, запассивированной в этих же условиях, образуется более толстая пленка (9—11 нм), па хромоникелевой стали — более тонкая (0,9—1 нм) защитная пленка на алюминии в зависимости от условий имеет различную толщину — от 5 до 100 нм и т. д. [c.62]

Никель является сильным аутенитообразующим элементом. Железо и никель при затвердевании образуют у-твердый раствор в широком интервале концентраций. Влияние никеля на повышение жаростойкости хромоникелевой стали проявляется в повышении механических свойств при высоких температурах в результате наличия аустенитной структуры, в увеличении плотности оксидной пленки, усилении ее сцепления с основным металлом. Степень влияния никеля на жаростойкость непрерывно увеличивается с ростом температуры. [c.49]

Значения основных пассивационных характеристик железа, хрома, никеля и некоторых их сплавов приведены в табл. 1. Для большого числа других хромистых и хромоникелевых сталей эти характеристики приведены в работе [55]. [c.21]

Самой высокой коррозионной устойчивостью в расплавленном свинце обладают тантал и ниобий. Железо, углеродистая сталь, хромистые и хромоникелевые стали имеют хорошую устойчивость до 500—600°С. При более высоких температурах она понижается, так как наблюдается растворение преимущественно по границам зерен. Стали перлитного типа устойчивы к действию свинца при температурах до 600°С. Хромистые нержавеющие стали ферритного и мартенсигного типов (1X13, Х17) обладают высокой коррозионной устойчивостью до 540°С. [c.90]

В качестве пассивного слоя применяются обычно сплавы типа инвара и платинита (например, сплав железа с 36% никеля), имеющие коэффициент тер.мичес-кого расширения, близкий к 1 10"8. Высокий коэффициент термического расширения имеют нержавеющие хромоникелевые стали, никельмолибденовые сплавы (20—27% Ni и 5—6 Мо) и латуни. [c.287]

Рис. 6. Зависимость теилопро-водности некоторых хромистых И хромоникелевых сталей от температуры / — чистое железо, отожженное 2 — 0,31% С

При невозможности избежать появления новой составляющей необходимо стремиться к тому, чтобы ее потенциал, а следовательно, и свойства в коррозионном отношении были бы возможно ближе к свойствам основного твердого раствора. Этому требованию удовлетворяют железохромистые сплавы, струюура которых представляет собой твердый раствор хрома в железе (хромистый феррит или а-раствор) и карбиды хрома, а также хромоникелевые стали аустенитного класса с карбидами титана и др. [c.60]

При неокисляющих кислотах (гал-лоидно-водородные кислоты, серная кислота и некоторые другие) на обычных хромистых или хромоникелевых сталях благородный потенциал не появляется, В этом случае в значительной степени улучшают коррозионную стойкость специальные добавки, нанример, молибдена и других легирующих элементов, обладающих в этих средах более высокой коррозионной стойкостью, чем железо и хром. [c.62]

Стойкость против коррозии аустенитной хромоникелевой стали выше, чем стойкость хромистой стали. Сталь хорошо сопротивляется действию холодной фо.сфорной и других слабых неорганических кислот, растворов многих солей и щелочей, органических кислот, влажного воздуха, морской воды, пара и т. д. Сталь плохо сопротивляется действию соляной, серной, плавиковой кислот, хлора, брома, иода, хлорного железа, горячей фосфорной кислоты при концентрации более 50—6(P/q, кипящей муравьиной, щавелевой и технической хромовой кислот, хлорной меди, четырёх- и двухлористого олова и расплавленных едкого кали и соды. [c.489]

Необработанная поверхность отливок, проката, поковок и т. п. всегда покрыта окалиной, т. е. слоем окислов железа, и в малой степени других элементов. Химический состав окалины РезОз, Рез04. В сталях, легированных хромом, окалина содержит СггОз. На поверхности углеродистых сталей окалина держится непрочно и легко отделяется при ударе. На поверхности нержавеющих хромистых и хромоникелевых сталей окалина держится очень прочно. [c.24]

Для хромоникелевых сталей с содержание.м хрома до 20% достаточно 8-10% Ni, для перевода структуры TaiiH из ферритной (характерной для хромистых сталей) или аустенито-ферритной (содержащей Ni до 8%) в более гомогенное аустенитное состояние во всем диапазоне температур, вплоть до плавления. Это обеспечивает меньшую склонность к росту зерна, лучшие. механические свойства, эффективно понижает порог хладноломкости, делает сталь более коррозионностойкой. Никель, так же, как и хром, образует с железо.м твердые растворы при всех пропорциях компонентов, поэтом сталь легко пассивируется на воздухе, обеспечивая высокую коррозионную стойкость в слабоокисляющих и неокисляющих растворах. В соответствии со структурой и содержанием основных легирующих элементов (-18% Сг и от 8 до 10% Ni) такие отечественные стали принято соответственно называть аустенитные хромоникелевые коррозионностойкие (нержавеющие) стали типа 18-8, 18-9, 18-10", а в сокращенном современном варианте - стали типа 18-10 . [c.82]

Высоколегированные хромистые, хромоникелевые стали, чугун, цветные металлы разрезать обычной кислородной резкой не удается — в основном из-за образования оксидов в зоне реза, которые зашлаковьшают рез, препятствуя нормальному процессу резки. При кислороднофлюсовой резке в зону реза вместе с режущим кислородом вводят порошкообразные флюсы. Их назначение — увеличить тепловьщеле-ние, образовать более легкоплавкие шлаки, легко удаляемые струей режущего кислорода. Для резки сталей применяют в качестве такого флюса порошок железа. [c.521]

Хромоникелевые стали типа 18-8 без дополнительного легирования другими примесями, наряду с ценными свойствами, характерными для аустенитных сталей, обладают существенным недостатком — склонностью к межкристаллитной коррозии (после воздействия так называемых критических или опасных температур), возникающей в результате выпадения сложных карбидов железа и хрома по границам кристаллов аустенита и обеднения пограничных слоев аустенита хромом. Закалка, как уже указывалось, фиксирует аустенитное строение и этим самым предотвращает опасность межкристаллитной коррозии. С помощью закалки представляется возможным получить листовую катаную сталь типа 18-8, которая в состоянии поставки обладает стойкостью против межкристаллитной коррозии. При сварке такой стали определенные участки основного металла, расположенные по обе стороны от шва, подвергаются более или менее длительному нагреву в температурной области, ограниченной линиями GK и GE. Здесь foжeт развиться межкристаллитная коррозия. Чтобы этого не произошло, необходимо принять специальные меры — либо снизить содержание углерода в стали до предела растворимости в аустените при комнатной температуре, либо предотвратить обеднение аустенита хромом путем легирования стали элементами, обладающими большим сродством к углероду, чем хром. С этой, целью стали типа 18-8 легируют дополнительно титаном или ниобием с танталом. Оба эти элемента повышают прочность и жаропрочность стали. [c.35]

Ряд других исследователей [19, 20] указывает, что внешние линии AB на диаграмме состояний рис. 1 должны лежать более полого, чем это указано Вефером. В связи с этим высказывается предположение, что выделение сг-фазы в феррите является причиной отпускной хрупкости, наблюдаемой у некоторых жаростойких сталей с 20—30 % Сг, сплавов железа, хрома и алюминия и у хромоникелевых сталей с содержанием более 23% Сг. Влияние а-фазы на свойства сплавов подробно описано в разделах, в которых рассматриваются свойства того или иного сплава. [c.20]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...