Скорость сопряженная

Как было отмечено в гл. 1, коррозия стали, протекающая в водной среде, имеет электрохимическую природу. Скорость этого процесса обусловлена скоростью сопряженных реакций — анодной и катодной, происходящих на поверхности металла [51. [c.79]

Передаточным отношением зубчатой пары называется отношение угловых скоростей сопряженных зубчатых колес (обычно ведущего к ведомому). [c.442]

ТЕОРЕМА зацепления основная ( нормаль в точке касания элементов высшей пары качения и скольжения делит линию центров на части, обратно пропорциональные угловым скоростям сопряженные поверхности должны быть выбраны так, чтобы в любой точке их контакта общая нормаль к ним была перпендикулярна вектору скорости точки контакта в заданном относительном движении поверхностей ) об изменении [кинетической энергии (системы изменение кинетической энергии системы при некотором ее перемещении равно сумме работ на этом перемещении всех приложенных к системе внешних и внутренних сил точки изменение кинетической энергии точки при некотором ее перемещении равно алгебраической сумме работ всех действующих на точку сил на том же перемещении затвердевшей точки [c.282]

Автоматическая сборка деталей, ориентируемых этим способом, зависит в основном от правильного выбора режимов ориентации- скорости сопряжения v ,, скорости ориентации Vg (рис. 8, а) и подачи а за один период колебаний рычага. [c.405]

В коррозионном- процессе-наличие фазы компонента В может изменять скорость восстановления окислителя-деполяризатора, вызывая соответствующее изменение в скорости сопряженного процесса растворе- кия А. , [c.41]

Общая скорость сопряженного коррозионного процесса, происходящего при одновременном протекании анодной и катодной реакций, определяется скоростью той реакции, которая протекает с наименьшей интенсивностью. Процесс, кинетика которого определяет скорость коррозии, называется контролирующим. [c.200]

В соответствии с электрохимической теорией коррозии скорость разрушения металла определяется скоростями сопряженных катодных и анодных реакций (рис. 3-3, а). Учитывая теоретическую кривую катодной поляризации в реальных условиях коррозии подземных сооружений, можно ожидать в основном две типичные зависимости между потенциалом металла и плотностью внешнего тока (рис. 3-3,6 и в). [c.172]

Аи — точность изготовления неподвижной детали, мм. Существенное значение для правильного протекания процесса автоматической сборки имеет правильный выбор режимов ориентации скорости сопряжения Ис. скорости ориентации Уо и подачи а на одно колебание. [c.368]

Эффективная скорость растворения металла может быть выражена через разность плотностей тока реакции ионизации металла и разряда ионов металла — /Г = 1, т. е. через ток саморастворения, а скорость сопряженной реакции выделения водорода как разность плотностей тока разряда и ионизации водорода /2=/Т—. [c.72]

Допуски на биение упорных буртиков валов в зависимости от диаметра вала, окружной скорости сопряженных с валом деталей, а также кинематической точности зубчатых колес изменяются от 0,01 до 0,06 мм (большие значения назначают при диаметрах вала свыше 55 мм). [c.129]

Теорема общая нормаль, проведенная через точку касания двух профилей, делит межосевое расстояние на части, обратно пропорциональные угловым скоростям сопряженных колес. [c.66]

Скорость сопряженного процесса определяется скоростью того из его звеньев, которое идет наиболее медленно. Для первой схемы — это процесс разряда ионов водорода на поверх- [c.39]

Скорость сопряженного процесса определяется скоростью той его ступени, которая протекает наиболее медленно. Во многих случаях — это разряд ионов водорода на катоде или пополнение убыли кислорода, участвующего в катодном процессе, а именно, диффузия кислорода воздуха через электролит к поверхности катода. Таким образом, эти процессы, определяющие скорость коррозии, будут лимитировать или контролировать е е. [c.35]

Важное значение имеет рассмотрение случая суш ествования между положениями системы и А, соединяюш.их их бесконечно близких истинных путей, проходимых за одно и то же время. Такие два положения системы называются сопряженными кинетическими фокусами. Известный пример представляет движение точки при отсутствии сил на поверхности сферы. Такое движение происходит по большому кругу сферы (геодезической линии) с постоянной скоростью. Сопряженными кинетическими фокусами будут положения точки на концах одного и того же диаметра сферы, так как их можно соединить бесконечно близкими большими полукругами, прохождение которых осуш.ествляется за один и тот же промежуток времени при задании одинаковых по величине скоростей. [c.651]

Передаточное отношение зубчатой пары есть отношение угловых скоростей сопряженных зубчатых колес (обычно ведущего к ведомому) передаточное число г — отношение большей угловой скорости к меньшей, т. е. всегда 1 В понижающих передачах угловая ско рость ведомого вала меньше, чем веду щего, в повышающих — наоборот. Зуб чатые передачи с переменным переда точным числом осуществляются посредством некруглых, эксцентричных зубчатых колес или колес с переменным шагом. [c.292]

Тангенциальные составляющие скоростей сопряженных точек и 2 профилей в общем случае выражаются равенствами (рис. 7.12) [c.231]

Передаточным отношением зубчатой пары называется отношение угловых скоростей сопряженных зубчатых колес. В зависимости от числа ступеней, участвующих в изменении угловой скорости между ведущим и ведомым валами, зубчатые колеса разделяются на одноступенчатые, двухступенчатые (блок из двух колес, рис. 16, е), трехступенчатые (блок из трех колес) и т. д. соответственно числу последовательно сопряженных пар зубчатых колес в передаче. Зубчатые передачи регламентированы ГОСТом. [c.39]

Однако в некоторых случаях скорость сопряженного процесса можно определить и в реальной, содержащей все компоненты, системе. Для этого измеряют анодную и катодную поляризационные кривые на катализаторе при значениях ф, достаточно отличающихся от значений фт, где 1т определяется [c.91]

Скорость сопряженного процесса можно определить, хотя и не столь однозначно, и в реальной, содержащей все компоненты, системе. По известному экстраполяционному методу измеряют анодную и катодную поляризационные кривые на катализаторе при значениях Е, достаточно отличающихся от Ем, где /м определяется одним — анодным пли катодным — процессом, а скоростью другого можно пренебречь. Если поляризационные кривые описываются уравнением Тафеля, то, экстраполируя прямые Igi — Е до [c.71]

Информацию о скорости сопряженного электрохимического процесса дают измерения поляризационного сопротивления Я [48, 49], которое обратно пропорционально скорости процесса [c.72]

Ряд экспериментальных проверок показал, что для захватов роботов с упругими компенсирующими механизмами главными динамическими факторами являются силовые (сборочные силы и их реакции) в зоне контактирования собираемых деталей, их соотнощения и особенно направление действия. В то же время влияние таких параметров, как скорости и ускорения сборочного движения захвата, незначительно. Это объясняется резким уменьшением скорости сопряжения деталей относительно скорости сборочного движения захвата вследствие гашения ее деформирующимися элементами последнего. Для описания процесса сопряжения можно использовать принципы кинетостатики и возможных перемещений несвободных систем. Эти методы достаточно универсальны и эффективны с точки зрения практического применения в расчетных схемах захватных органов сборочных роботов при определении сил в зоне сборки по заданному движению руки робота с захватом. [c.411]

Важное значение имеет зависимость Fz от режимов процесса сопряжения — скорости сопряжения Усол и силы, развиваемой роботом (Fee). [c.417]

Oi и сопряженных зубьев (рис. 22.16).Для определения скоростей t K и тангенциальных составляющих 1>с, и Ис, скоростей точек l и Сз контакта сопряженных про< зилей и построим план скоростей механизма, приняв для наглядности за полюс плана скоростей точку С. [c.444]

Это вызывает появление в механизме так называемых жестких ударов, при которых силы, действующие на звенья механизма, теоретически достигают бесконечности.Практически ускорения в указанных положениях не равны бесконечности, потому что обычно действительным (центровым) профилем кулачка является профиль, построенный как эквидистантная кривая к теоретическому профилю, что вызывает изменение в этих положениях не только теоретического ускорения, но и скорости. Кроме того, если даже толкатель не имеет ролика, а оканчивается острием, то вследствие упругости звеньев кулачкового механизма ускорения й2 не могут получаться равными бесконечности благодаря амортизирующему эффекту упругих звеньев. Несмотря на это, все же в указанных положениях мы можем получить размыкание элементов высшей пары и соударение толкателя и кулачка. Поэтому обычно линейным законом пользуются только на части фаз подъема или опускания и в закон движения вводятся переходные кривые, позволяющие осуществлять плавный переход на участках сопряжения двух линейных законов движения. Такими переходными кривыми могут быть [c.517]

Достижение наиболее производительными методами обработки высокой точности размеров и формы деталей, качества их поверхностей, точности сопряжений, обеспечивающих износоустойчивость деталей, надежность, прочность и долговечность современных машин с высокими значениями основных параметров (скорость, давление, температура, повышенные из-за относительного уменьшения веса и высоких удельных нагрузок). [c.120]

Процессоры ввода-вывода (каналы) предназначены для управления обменом информацией между ОЗУ и ПУ без участия центрального процессора, согласования скорости работы ПУ и ОЗУ, унификации программирования ввода-вывода и обеспечения возможности подключения новых ПУ. С каналами ввода-вывода связано понятие интерфейса — совокупности оборудования, с помощью которого осуществляется сопряжение канала ввода-вывода с устройствами управления ПУ, а также унифицированных сигналов и алгоритмов, определяющих порядок передачи данных между каналом и ПУ. [c.16]

Основные характеристики видов сопряжений приведены в табл. 16.2. Минимальные значения гарантированных зазоров, назначаемые в зависимости от номинального размера межосевого расстояния зубчатой передачи а , численно равны допуску соответствующего квалитета на размер а . Например, для соединения зубьев блока шестерен 5 с колесами 16 и 18 (см. рис. 3.1), с целью облегчения переключения скоростей, можно принять вид сопряжения зубьев А. Тогда при межосевом расстоянии = 80 мм / ццп == /Т1 = 190 мкм (см. табл. 5.2). Если принять вид сопряжения В, то / и,, = 1Т 0 = 120 мкм. [c.203]

По скорости скольжения (табл. 10.3 и 10.4) назначаем степень точности передачи и вид сопряжения 7—С СТ СЭВ 211—76. [c.238]

Что касается коэффициента со, выражающего относительную эффективность термогальваничеокой пары, то его величину -можно найти для металлов типа железа с малым током обмена по собственным ионам следующим образом. В кислом деаэрированном растворе железо образует нормальную термогальваническую пару с горячим анодом. Пусть г , как и прежде, означает смещение потенциала, отсчитанное от уровня стационарного потенциала железного электрода в этом растворе, которое наступает при образовании коротко замкнутой термогальванической пары. Величина термогальванического тока равна разности между скоростью ионизации металла и скоростью сопряженной катодной реакции разряда Н-И0НОВ, т. е. [c.166]

X — расстояние от полюса зацерления Р до точки соприкосновения профилей зубьев в данный момент времени fi)i и со 2 — угловые скорости сопряженных колес. [c.196]

Все факторы, влияющие на 11)1-потенциал будут оказывать влияние и на скорость реакции выделения водорода. Так, например, адсорбция анионов на поверхности металла приводит к тому, что 1)1-потенциал становится более отрицательным, адсорбция катионов вызывает противоположное изменение. Это заключение может служить основой рационального выбора ингибиторов. Действительно, если ингибитор оказывает преимущественное влияние на катодный процесс и имеет катионную природу, то в его присутствии будет возникать дополнительный положительный скачок грспотенциала и, в соответствии с (1.15), скорость катодной реакции уменьшится, что приведет к сни ке-нию скорости сопряженного анодного процесса, т. е. коррозии. Многочисленные подтверждения этого рассмотрены в монографиях [18—20]. [c.15]

Введение в состав сплава примесей с повышенным перенапряжением водорода или вторичное осаждение их на поверхности основного металла должно, наоборот, привести к уменьшению скорости растворения сплава. В качестве такого примера можно указать на случай резкого уменьшения скорости растворения железа в кислоте, при вссдении в нее мышьяковистых соединений. Вторичное осаждение на поверхности железа мышьяка, обладающего, как известно, высоким перенапряжением водорода, приводит к замедлению реакции восстановления водорода и тем самым к уменьшению скорости сопряженной анодной реакции окисления металла, т. е. его растворения. [c.19]

Оба допущения являются само собой разумеющимися, если рассматривать процесс коррозии, исходя из позиции гомогенноэлектрохимического механизма растворения. Практически, выражая скорость коррозии через отношение потери в весе к поверхности, мы предполагаем, что катодная и анодная реакции распределены на поверхности металла равномерно, а скорость коррозии определяется в стационарных условиях скоростями сопряженных катодных и анодных реакций, протекающих независимо одна от другой. [c.150]

Из теории электродных потенциалов корродирующих металлов, развитой А. Н. Фрумкиным, следует, что скорость электрохимической коррозии i корр ) определяется в стационарных условиях скоростями сопряженных катодных и анодных реакций. При этом зависимость между потенциалом и скоростью электрохимической реакции, выражаемой обычно через плотность тока, может быть представлена известным уравнением Тафеля, что справедливо для случая, когда контролирующей стадией процесса является присоединение электрона к молекуле кислорода или нону водорода, а также переход иона металла в раствор. (Явления, сопровождающиеся концентрационной поляризацией и образованием гидроокис-нокарбонатных пленок, рассматриваются иже). Выразим зависимость потенциала для катодного и анодного процессов в виде функции плотности тока, не расшифровывая пока возможной реакции и объединяя константы [c.22]

Для векторных ПО характерно не только непостоянство модулей, по и непостоянство их направлений, что делает весьма затруднительным регулирование этих ошибок. Каждую плоскую векторную ПО эксцептриситета или плоского перекоса можно пересчитать в одну или две скалярные ПО в одну, проектируя ее на линию действия сил (в дальнейшем будем называть ее просто линией действия), и в две, находя составляющие по осям звеньев или линиям движений точек на них (линиям скоростей сопряженных точек звеньев) или по тем и другим одновременно. Любая векторная ПО пространственного перекоса также может быть пересчитана в две скалярные ПО, для этого она прежде должна быть приведена в плоскость движения механизма. Последнее выполняется с помощью множителя, равного косинусу угла, составленного направлением ПО с плоскостью движения механизма. [c.143]

Системы А. и принципы их р а б о т ы. По характеру воздействия путевого прибора на локомотивный различают системы контактные и неконтактные. В первых получается физич. соприкосновение путевого и локомотивного устройства, что влечет за собой нарушение габаритов и удары при больших скоростях, сопряженные с повышенным износом приборов и повреждаемостью их система особо чув твительиа к обледенению и загрязнению. К контактным системам относятся [c.168]

Пост рочнопечатающие ПчУ ударного действия содержат ряд ударных механизмов (их число равно числу знакомест в строке), которые могут срабатывать одновременно, благодаря чему обеспечивается существенное повышение скорости печати. Диапазон скоростей печати современных построчнопечатающих ПчУ ударного действия 150...3000 строк/мин. В состав таких ПчУ входят буферные ЗУ, хранящие информацию для одной строки, механизмы транспортирования бумаги, красящей ленты, электронные блоки управления механизмом печати и сопряжения с ЭВМ. Построчнопечатающие ПчУ, как правило, алфавитно-цифровые устройства (АЦПУ) динамического типа в качестве шрифтоносителей у них используются непрерывно вращающиеся барабаны или цепи. К недостаткам ПчУ с барабанным шрифтоносителем относятся высокая стоимость барабана и сложность его замены при выходе из строя хотя бы одного символа, а также необходимость сравнительно частой регулировки печатающих электромагнитов. Вследствие этих недостатков такие ПчУ последнее время уступают место устройствам со шрифтоносителем в виде цепи [8]. [c.46]

Пока на границе новой //и исходной / фаз существует сопряженность или когерентность ре1иеток по определенным кристаллографическим плоскостям (рис. 65), рост новой фазы происходит с большой скоростью, так как атомы перемещаются упорядоченно [c.103]

Техническая гидромеханика (1987) -- [ c.213 ]

Техническая гидромеханика 1978 (1978) -- [ c.229 ]

Гидрогазодинамика Учебное пособие для вузов (1984) -- [ c.82 ]

Теоретические основы теплотехники Теплотехнический эксперимент Книга2 (2001) -- [ c.36 ]

Механика жидкости и газа (1978) -- [ c.170 ]

Аэродинамика Часть 1 (1949) -- [ c.219 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...