Критическое давление для газовых

Критическое давление для газовых ядер 103 ---паровых ядер 108 [c.671]

В уравнение (4.1.14) входят величины газовой постоянной R , критической температуры Тир, и критического давления Р р, для /-го компонента. Величина газовой постоянной рассчитывается из выражения [25] [c.95]

После того как в гл. 19 будет дано еще одно определение парциального давления, мы покажем, что закон Дальтона — это лишь одно из целого ряда полезных утверждений, которые можно получить для газовых смесей из более общего закона, известного под названием закона Гиббса — Дальтона. Можно считать, что этот закон применим к газам с низкой плотностью, т. е. при давлениях, меньших критического. [c.267]

В результате испарения жидкости могут потребоваться отрицательные напряжения. Однако нерастворенные газовые частицы, пограничные слон и турбулентность изменяют и часто маскируют отличие критического давления рщ) от р- . Вследствие этого выражение (2.5) используется только для определения параметра, характеризующего паровую кавитацию. [c.64]

По поводу влияния содержания воздуха заметим, что при очень высоких полных содержаниях газа [55], параметр Кг первоначально имеет большое значение, а затем уменьшается с уменьшением скорости Это, вероятно, связано с газовой кавитацией, обусловленной высоким содержанием газа. При малой скорости внешнее давление становится очень низким по мере приближения К к значению, при котором начинается кавитация. При высоком содержании газа может стать существенной газовая диффузия, прежде чем минимальное давление достигнет критического значения для паровой кавитации. [c.267]

Поэтому газовая кавитация может происходить при значениях К, больших Кг для паровой кавитации. При большой скорости внешнее давление велико в момент достижения критического значения минимального давления и газовая кавитация может не развиваться даже при высоком содержании газа. [c.268]

Для низкотемпературных испытаний материалов при сложном напряженном состоянии используют диски, опертые по контуру [432], крестообразные [158, 556] и трубчатые [149] образцы. В последнем случае, как и при испытании натурных сосудов, основная сложность, особенно при весьма низких температурах, заключается в отсутствии приемлемой рабочей среды для создания высоких давлений. Применение газовых и парожидкостных сред связан( с решением сложных вопросов защиты. В качестве жидкой рабочей среды при температурах до —190° С могут быть использованы легкие фракции нефти, при более низких температурах — ожиженные газы. Специфические свойства этих сред требуют применения специальных средств предосторожности и сложных насосных комплексов. Задача усложняется еще и тем, что верхний предел достижимых давлений ограничен точкой затвердевания рабочего тела. Так, если азот при температуре —190° С затвердевает при давлении около 1000 кГ]см , то снижение температуры на 20° С приводит к уменьшению критического давления приблизительно в 60 раз. [c.266]

Системы с твердотопливным газогенератором. В большинстве случаев для ТГГ используют специальные пиротехнические составы, обеспечивающие заданный состав и температуру газообразных ПС. Существуют докритические и сверхкритические ТГГ. В докритических — давление в камере ГГ равно (за вычетом гидравлических сопротивлений по газовой магистрали) давлению в топливном баке. В сверхкритических — отношение давлений в топливных баках и камере ТГГ ниже критического. Это обеспечивается установкой сопла с критическим сечением на газовом тракте, соединяющем ТГГ с топливным баком. Твердотопливные заряды в сверхкритических ТГГ горят при высоких давлениях, поэтому устойчивость горения в них выше, чем в докритических. Случайные изменения давления в топливных баках, имеющие место при работе системы подачи, не сказываются на режиме горения заряда. Сверхкритические ТГГ наиболее распространены в ЖРД, широко применяются для стартовой раскрутки ТНА при запуске и в качестве вспомогательной ВПТ кратковременного действия. [c.109]

В этой главе сначала вводятся соотношения для расчета энергий Гиббса и Гельмгольца, энтальпии, энтропии и коэффициента фугитивности. Эти соотношения используются затем совместно с уравнениями состояния (см. гл. 3) для разработки методов определения изотермических изменений энтальпии и энтропии, а также отношений фугитивность — давление для чистых веществ и смесей. В разделе 5,5 описываются производные свойства, в разделе 5,6 —методы определения теплоемкости реальных газов, в разделе 5,7 — истинные критические параметры смесей, в разделе 5.8 — теплоемкости жидкостей и в разделе 5.9 — коэффициенты фугитивности компонентов газовой фазы. [c.90]

Для чистых газов критические параметры принимают по справочным данным. Для газовых смесей критические давления и температуры, используемые в формулах (1.9) и (1.10), рассчитывают исходя из состава смеси по формулам [c.16]

Важными газодинамическими характеристиками вещества являются скорость звука и связанный с ней критический перепад давлений, т. е. отнощение давлений на входе и выходе сопла, при котором в узком сечении газ течет со скоростью звука. Неидеальность газа и в этом случае влияет на конечные характеристики. На рис. 4 показаны зависимости скорости звука в метане, пропане и бутане от температуры и давления в сопоставлении со скоростью звука, рассчитанной в предположении идеальности газа. Различие оказывается весьма значительным и при расчетах топливной аппаратуры должно учитываться. Еще большее значение для расчета топливной аппаратуры имеет критический перепад давлений, поскольку от него зависит режим работы ступени редуктора. При сверхкритическом перепаде работа ступени более стабильна, однако осложняется регулировка на малых расходах. Наиболее важно знать критический перепад в случае, когда на выходе из сопла поддерживается атмосферное давление. Это условия работы последней ступени газового редуктора, от которой во многом зависят выходные показатели двигателя, в том числе топливная экономичность и экология. Значения критического перепада давления для наиболее важных топливных газов приводятся в табл. 5. [c.19]

Различие оказывается весьма значительным, и при расчетах топливной аппаратуры должно учитываться. Еще большее значение для расчета топливной аппаратуры имеет критический перепад давлений, поскольку от него зависит режим работы ступени редуктора. При сверхкритическом перепаде работа ступени более стабильна, однако осложняется регулировка на малых расходах. Наиболее важно знать критический перепад в случае, когда на выходе из сопла поддерживается атмосферное давление. Это условия работы последней ступени газового редуктора, от которой во многом зависят выходные показатели двигателя, в том числе топливная экономичность и экология. Значения критического перепада для наиболее важных топливных газов приводятся в табл.9. [c.41]

Очевидно, число X представляет собой число Эйлера, составленное по перепаду давления роо — Значение числа х, при котором начинается кавитация на данной обтекаемой поверхности, называется критическим — х р. Оно зависит как от формы тела, которой определяется закон распределения давлений по его поверхности, так и от свойств жидкости (вязкости, поверхностного натяжения, газонасыщения). Так как рост газовых пузырей начинается при вполне определенном давлении /з р, значению х р должно соответствовать именно это давление. Можно считать, что Рнр = Рн. т. е. Рнр равно давлению рн насыщенных паров. Это давление достигается в той точке обтекаемой поверхности , где скорость имеет максимальное значение и . Для определения [c.399]

Определение параметров отрывного течения можно с достаточным приближением осуществлять, полагая, что такое течение является плоским. Каждая из областей (отрыва, смешения и присоединения) исследуется независимо друг от друга, а полученные результаты суммируются. Для нахождения точки отрыва используется полуэмпирическая формула, позволяющая определить критический перепад давления. В области смешения профиль скорости описывается зависимостью, выведенной в предположении постоянства давления. Расчет давления в области присоединения основывается на допущении, согласно которому газовый поток претерпевает [c.421]

Выше было показано, что при истечении из отверстий нельзя достигнуть скорости больше критической. Между тем для эффективной работы паровых и газовых турбин очень важно получить как можно большую скорость истечения. В практике теплогазоснабжения такого рода задача возникает при конструировании газовых эжекционных горелок высокого давления, форсунок воздушного распыливания жидкого и пылевидного топлива и в других случаях. [c.255]

Многие технически важные газы, такие как гелий, азот, кислород и т. п., имеют низкую критическую температуру (см. табл. 1.1). Поэтому при температурах, при которых они обычно применяются в теплотехнике, они оказываются удаленными от критической области и отклонение калорических свойств этих газов от их свойств в идеально газовом состоянии (т. е. влияние давления) начинает сказываться лишь при довольно высоких давлениях. На рис. 1.28 для некоторых газов приведены графики, показывающие предельные значения п-араметров, до которых калорические свойства этих газов можно с [c.43]

Следует заметить, что в калориметре-расходомере измерения проводят при температурах, для которых имеются надежные данные о теплоемкости исследуемого вещества, не обязательно близких к комнатным. Например, при исследовании углекислого газа [46], для которого не имелось надежных данных о Ср при комнатной температуре и повышенных давлениях, измерение его расхода производилось при температурах около 300 С, т. е. значительно более высоких, чем критическая температура углекислого газа. В этой области поправка к теплоемкости, обусловленная реальностью. газа, сравнительно невелика и может быть достаточно точно рассчитана по уравнению состояния, составленному по надежным р, V, Т -данным. Так как-теплоемкость углекислого газа в. идеально-газовом состоянии известна очень точно, то и теплоемкости реального углекислого газа при температурах, близких к 300 С, будут достаточно точными и, следовательно, в этом случае обеспечится точное измерение расхода. [c.198]

Сосуды под давлением в авиакосмической технике. Баки для криогенных жидкостей в ракетах и газовые баллоны космических кораблей рассчитывают, изготавливают и испытывают с учетом критериев и требований механики разрушения [57]. Одним из важных моментов является их испытание (рис. 7). Испытания проводятся при давлении, превышающем максимальное рабочее давление, поэтому критическая длина трещины apt, которая может возникнуть в этом случае под действием напряжения Opt меньше, чем при эксплуатационном режиме as (напряжение а ). Пусть трещина, которая появится при опрессовке, имеет длину apt (при большей длине разрушение произошло бы во время испытания). Тогда в процессе эксплуатации возможен стабильный рост трещины до критического размера, так что имеется определенный период безопасной эксплуатации. Его продолжительность определяют по эмпирическим зависимостям или используя уравнение (21), которые связывают длину трещины и время эксплуатации. [c.28]

Данное положение свидетельствует о том, что при Pi<10% содержание газа в смеси становится недостаточным для формирования критического режима истечения при данном перепаде давлений. По этой причине фактическая скорость смеси оказывается меньше расчетной. В этом случае расчет нужно вести по обычным зависимостям для несжимаемой жидкости, разумеется, с учетом оценки влияния газовой составляющей на [c.66]

Поскольку основное условие состояния равновесия [уравнение (1), гл. VIII, п. 10] включает в себя р линейно, ясно, что образование водяного конуса будет более затруднительно для газовой скважины, чем для нефтяной. Вепичина общей разности давления, необходимой для перемещения воды в скважину, пропорциональна разнице плотностей между обеими жидкостями. Отсюда разности критического давления для образования водяного конуса только по одной этой причине будут в три или четыре раза выше для газовой скважины по сравнению с их эквивалентами в нефтяной скважине. При этом следует, что образование водяного конуса будет гораздо легче подавляться и будет представлять собой меньшие трудности при эксплоатации газовых скважин по сравнению со скважинами, из которых добывается нефть. Если вода образует конус в скважине, то методы подавления последнего путем ограниченного отбора жидкости или же тампонажем забоя, как это уже рассматривалось в гл. VIII, являются одинаково успешными для газовых скважин, как и для нефтяных. Наконец, общий характер кривых фиг. 187, которые дают значения перепадов критического давления при образовании водяного конуса, показывает, что их можно приложить также к проблеме эксплоатации газовых скважин, хотя абсолютные значения перепадов давления в последнем случае, по всей вероятности, будут гораздо больше показанных на фиг. 187 по меньшей мере в четыре раза. [c.570]

Допустим, что течение в сопле является одномерным и изоэнтропи-ческим, тогда энтальпию торможения можно выразить через давление торможения, массовый расход и площадь критического сечения сопла. Графически эта зависимость для воздуха при температурах от 2000 до 8000 К представлена на рис. 11-2. Аналогичные зависимости можно рассчитать для газовой среды любого состава. [c.315]

После ежедневного котроля тарировки приборов давление в системе поднималось до сверхкритического путем регулирования давления азота на газовой стороне гидроаккумулятора. Это сверх-критическое давление поддерживалось в ходе всего опыта. Затем подавали максимальный расход охлаждающей воды, устанавливали расход фреона-114 (при проведении опытов с вынужденной циркуляцией) и к рабочему участку подводили напряжение, которое затем медленно увеличивали до заданного значения. По достижении системой теплового равновесия расход охлаждающей воды медленно снижался, в результате чего температура жидкости возрастала. Таким образом температура жидкости изменялась от температуры окруяшющей среды до температуры, превышающей критическую. Требовалось установить, останутся ли характеристики системы неизменными, если проходить тот же диапазон при охлаждении системы. С этой целью было поставлено несколько опытов. Для получения надлежащих результатов температура стенки не должна превышать 315—370°. [c.355]

Котлы типа 68-С1П-ЗОО/215 предназначены для работы в блоке с предвклю-ченной турбиной мощностью 50 Мет с использованием отработавшего пара в существующих турбинах среднего давления (два котла на турбину). Таким образом, эта установка является надстройкой электростанции с начальным давлением пара 30—35 кГ/см и эффективным средством повышения ее экономичности. До поступления в турбины среднего давления отработавший пар предщ ключенной турбины подвергается /вторичному перегреву до 415° С при давлении 31 кГ/слг в газовых перегревателях котлов 68-СП-300/2115. Данный блок работает параллельно с котлами ореднето давления, что позволяет нормально создавать для котлов критического давления относительно равномерную (базисную) нагрузку. В этих условиях отмеченный выше недостаток принятой величины начального давления смягчается. [c.55]

Для паровой области можно сделать дальнейшее упрощение, если пренебречь влиянием инерционных сил в паре, поскольку плотность пара очень мала. Если затем для жидкости, плотность которой пренебрежимо мала, воспользоваться уравнением Бернулли, то можно увидеть, что давление внутри парового пространства можно считать равномерным. Далее, поскольку скорость звука в паре достаточно велика, изменение давления внутри парового пространства практически немедленно следует за изменением давления на стенке пузыря. Когда скорость стенки пузыря достаточно мала, тогда давление пара равняется давлению насыщения паров жидкости. Справедливость этого утверждения в данном случае можно увидеть из следующего. Средняя скорость перемещения стенки, соответствующая определенной интенсивности испарения с поверхности жидкости, равна ВТ12%М) 1 где В — газовая постоянная, Т — абсолютная температура, М — молекулярный вес. В случае испарения эту скорость нужно уменьшить на некоторый коэффициент, который для воды имеет величину 0,04 [3]. Поэтому критическая скорость для поверхности воды при температуре около 100 С составляет приблизительно 8 м1сек, что заметно больше, чем скорости по радиусу, подсчитанные здесь, так что отклонением давления пара от давления насыщения можно пренебречь. [c.191]

Явный вид уравнения состояния для газовой фазы приведен в работе [18]. В диапазоне приведенных температур Tr = 0,5 -i- 10 и давлений Рв. до 250 средняя оншбка по плотности составляет 0,5—2%, при максимальной— 2—7%. В критической области, условно ограниченной значениями Tr = 0,95 -7- 1,15 и Pr = 0,95 2,00, средняя ошибка возрастает (1,3—5%). [c.96]

На экояерииенгальной установке, использованной ранее для исследования плотности двуокиси углерода, измерена плотность шестифтористой серы на 18 изотермах от —40 до 200° С при давлениях от 4 до 550 бор. Измерено также давление насыщенного пара в интервале температур от —40° С до критической. Погрешность измерений оценена в 0,25 для газовой и 0,15 /о для жидкой фаз. Экспериментальные значения были экстраполированы до температуры 500° С при помощи потенциала Сюзерланда. [c.206]

В результате скорость истечения продуктов горения из сопла камеры резко возрастает. При достижении критического давления скорость истечения продуктов горения пламени из горловины сопла камеры сгорания достигает значения скорости звука. Поэтому знание предельно допустимых скоростей истечения продуктов горения пламени, вытекающих из камеры сгорания, и их распределение в объеме потока является одним из определяющих факторов для выполнения тепловых расчетов и применения газопламенного нагрева металла горелками рас-сматриваемымого типа. Скорость истечения газового потока [c.100]

Дуслин и Харрисон [63] получили экспериментальные данные для газовой и жидкой фаз и на линии насыщения. Помимо данных на 25 изотермах получена подробная (с шагом 0,05—0,10 К) информация вблизи критической точки и вблизи кривой насыщения. Получено 36 значений давления на критической изохоре. Менее обширна информация о свойствах жидкой фазы — лишь две опытные точки при температуре 248 К и восемь точек при 273 К. [c.12]

Кроме уравнения состояния Бенедикта—Вебба—Рубина, для пользования любым из названных соотношений нужно знать в качестве вводных параметров критическую температуру, критическое давление и обычно фактор ацентричности. Выбор того или иного уравнения основывается, вероятно, не на применимости его для расчета волюметрических свойств газовой фазы, а более всего на той точности, которая достигается при определении энтальпии или констант фазового равновесия (либо фугитивностей компонентов в газовой фазе). Эти вопросы обсуждаются в гл. 5. [c.63]

В связи с отсутствием Специальных средств диагностики и дефектоскопии, позволяющих выявлять стресс-коррозионные дефекты на магистральных газопроводах, газовая промышленность оказалась не подготовленной к эффективному решению указанной проблемы. Поэтому в 1993-1994 гг. единственно возможным, но дорогостоящим и трудоемким способом выявления опасных критических трещин в Краснотурьинском ЛПУ, явились гидравлические переиспытания газопроводов повышенным давлением (превышающим заводское испытательное давление для труб). [c.197]

Далее по уравнениям (4.1.12) и (4.1.13) определяются коэффициенты фугитивности компонентов в газовой фу, и жидкой ф,, фазах, для чего рассчитываются критические температура кр/ (4-1 -25) и давление кр (4-1 -26) для каждого компонента, а также коэффициенты, входящие в уравнения Редлиха-Квонга-Е>арсука (4.1.12) и [c.98]

Рассмотрим эжектор, в котором происходит смешение газовых струй совершенного газа. С ростом отношения давлений торможения Р р, а также при снижении противодавления на выходе из диффузора в сечении 54 (см. рис. 52) скорость газов на входе в камеру увеличивается. При определенных соотношениях указанных параметров скорость высоконапорного (эжектиру-ющего) газа, если сопло суживающееся, становится звуковой, = 1, или, если в эжекторе для этого газа применено сопло Лаваля, сверхзвуковой, когда = А,расч > 1, где .расч — расчетное значение коэффициента скорости на срезе сопла. Дальнейшее повышение ррр или Рй/Р4, где р — давление покоящегося газа далеко перед соплом, не может изменить этой величины При некотором значении р /р в горле сопла достигается скорость звука и, начиная с этого момента, расход в эжектирующей струе становится критическим. В этом случае статические давления на входе в эжектирующей и эжектируе-мой струе могут быть различными и в соответствии с этим коэффициент скорости Х можно задавать, вообще говоря, произвольно. Из экспериментов, однако, известно, что существует [c.118]

Сильное влияние процессов окисления смазки и сопряженного с ней металла на противоизносные и антифрикционные свойства нефтяных масел было показано в работах, проведенных в Институте нефти АН СССР под руководством Г. В. Виноградова [76], где эти явления изучались при очень высоких давлениях в зонах трения. Эти исследования показали, что с переходом от азота к воздуху, а затем к кислороду наблюдалось повышение критических нагрузок и износа при нагрузках ниже критических. С повышением окислительной активности газовой среды улучшалась способность нафтено-парафиновой фракции обеспечивать приработку разрушенных поверхностей трения. Для опытов, проведенных в среде кислорода, характерной была низкая интенсивность процессов заедания, в результате чего переход к режимам заедания сопровождался плавным, но довольно быстрым увеличением износа. [c.50]

Стали относятся к группе мартенситных, хорошо закаливаются на воздухе или в масле, обладают высокими механическими свойствами при комнатных и повышенных температурах. При температурах глубокого холода имеют малую ударную вязкость. Коэффициент линейного расширения этих сталей невелик, что очень важно для уменьшения зазора в осевых компрессорах газовых турбин. Большинство сталей при охлаждении на воздухе с температур выше критических нодзакаливаются, что следует учитывать при сварке, термической обработке и обработке давлением. [c.131]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...