Канал гидродинамический

Работа внешних сил на пути 1-2 найдется, если мы сперва установим, какие силы действуют. Внешние силы, действующие на частицу, состоят из сил гидродинамического давления на переднюю ВВ п заднюю А А поверхности частицы и из сил трения на боковой поверхности частицы, где она соприкасается со стенками канала. Гидродинамические давления на боковой поверхности частицы направлены перпендикулярно к скорости движения и поэтому работу не произведут. [c.105]

Канал гидродинамический 335 Капиллярность 42 Каплана колесо 329 [c.567]

У плунжеров двигателей КДМ-46 и др. с наружным топливным каналом, соединяющим надплунжерное пространство с полостью отсечной кромки, во время перемещения на участке канала гидродинамического давления не создается. В результате возникновения неуравновешенного гидродинамического давления по окружности головки плунжер также будет смещаться в отверстии втулки в сторону топливного канала. [c.207]

Внешняя модель — обтекание газом отдельных шаровых элементов, причем газ при своем течении ведет себя как единое целое. Скорость газа определяется по полному сечению без учета загромождения канала шаровыми элементами. В качестве геометрического параметра в критерии Nu и числе Re принимается диаметр элемента d. Гидродинамическое сопротивление зависит в этой схеме процесса только от взаимного расположения шаров в канале или сосуде. [c.39]

Экспериментальные данные по гидродинамическому сопротивлению упаковок шаров в цилиндрических каналах из работы В. А. Сулина и др. [34] были обработаны по предложенной методике (см. рис. 3.4) для коридорной (Л = 1,1- 1,76), винтовой (jV= 1,89- 1,96) и кольцевой (iV = 2,044-2,8) упаковок. Для винтовой и кольцевой упаковок результаты обработки удовлетворительно согласуются с расчетами по зависимости (3.21). Для искусственно создаваемой коридорной упаковки,, характеризуемой свободным течением части газа по стенкам канала и, следовательно, меньшей турбулентностью, можна рекомендовать зависимость [c.66]

Приведенные решения верны при отсутствии ряда сил, способствующих перемещению частиц в направлении, перпендикулярном их основному движению. Подобные поперечные перемещения частиц являются существенными для теплообмена дисперсного потока со стенкой, для загрязнения поверхности канала (например, экранных трубок котлов, лопаток газовых турбин и пр.) и для гидродинамического сопротивления движения всего потока. В [Л. 250] отмечается, что из числа подобных сил наиболее существенны [c.71]

Гидродинамическое подобие потоков проявляется в подобии движения, осуществляемого в геометрически подобных системах. Геометрическое подобие основано на пропорциональности соответствующих и сходственных геометрических характеристик канала. С учетом принятых условий однозначности получим (канал гладкий A t/D = 0) [c.117]

На входе в канал плотность твердых частиц постоянна (Рро)-Столкновения частиц со стенкой считаются неупругими. Рассмотрим область, где скорость и практически постоянна, т. е. внешнюю область относительно гидродинамического пограничного слоя, в которой у-составляющая скорости жидкости равна 0. Уравнение движения в направлении х при х = xlu( имеет следующий вид [c.488]

Расстояние от входа в трубу или канал до сечения, в котором динамические пограничные слои смыкаются, называется гидродинамическим начальным участком, или участком гидродинамической стабилизации. [c.334]

Относительное движение идеальной жидкости. Рассмотрим движение жидкости в канале, который перемещается с ускорением относительно Земли. В этом случае движение жидкости относительно стенок канала будем называть относительным. Такое течение имеет место, например, в турбомашинах оно создается в проточных каналах между лопастями, образующими гидродинамическую решетку (рис. 5.6). [c.105]

При постановке любой гидродинамической задачи должны быть заданы граничные, а для нестационарных задач и начальные условия в виде функциональных связей или значений констант, которым должны удовлетворять некоторые параметры процесса на граничных поверхностях (в том числе и на свободных). Параметры внутри области течения, а также не заданные на границах необходимо определить. Например, при исследовании установившегося движения жидкости в некотором канале заранее известно, что скорости на стенках канала равны нулю, а распределение скоростей во входном поперечном сечении может быть задано. Скорости внутри потока, а также давления внутри канала и на его стенках следует определить. Поэтому при построении модели можно произвольно выбрать линейный масштаб, а критерии подобия определить лишь те, которые составлены из заданных величин, относящихся к границам. [c.124]

Осесимметричные каналы являются составной частью конструкций многих машин, аппаратов, сооружений. Прямой гидродинамической задачей является определение скоростей и давлений потенциального потока в канале, форма которого задана. Эта задача в общем случае может быть решена только приближенно с использованием численных или графоаналитических методов. Обратная задача, которую мы рассмотрим в этом параграфе, состоит в определении формы поверхности канала и некоторых гидродинамических параметров по заданному распределению вдоль оси одного из них. Такая задача представляет практический интерес, так как позволяет найти форму канала, которая обеспечивает формирование потока с заданными гидродинамическими параметрами. Ниже изложен общий метод решения задачи о построении формы канала по заданному закону изменения скорости на его оси [91. [c.304]

На рис. XV.28 показана одна из возможных схем магнито-гидродинамического генератора. Он состоит из канала / (по которому протекает ионизированный газ), катушек 3 (создающих направленное поперек канала магнитное поле) и электродов 2, расположенных на верхней и нижней стенках канала. [c.457]

Образование вторичных вихрей в каналах лопастных систем обусловлено разностью давлений на тыльной и лицевой сторонах лопастей, т. е. перетеканием по стенкам тора и чаши из области повышенных давлений (лицевая сторона) в область пониженных давлений (тыльная сторона). В середине канала жидкость течет от тыльной стороны к лицевой. Выделить и подсчитать величину потерь при указанных видах вихреобразования в гидродинамических передачах пока не представляется возможным, поэтому они косвенно входят в потери трения. [c.52]

При ламинарном режиме в любом сечении стабилизированного потока жидкости распределение скоростей представляет собой квадратичную параболу. При этом средняя скорость жидкости равна половине максимальной, которая приходится на ось потока. При турбулентном режиме основное изменение скорости происходит в вязком подслое, а в ядре потока скорость жидкости по всему сечению практически одинакова. Начальный участок трубы или канала, на котором устанавливается стабилизированное распределение скоростей жидкости, называется участком гидродинамической стабилизации. [c.208]

Возьмем два геометрических подобных канала (рис. 12-4), в которых протекают различные жидкости и с разными скоростями. Гидродинамические явления будут подобны друг другу, если для любых сходственных точек пространства будет соблюдаться пропорциональность скоростей и физических свойств жидкостей — плотности р и вязкости ц, т. е. [c.160]

Гидродинамические подшипники. На рис. 13.10 показано, как образуется подъемная сила в гидродинамическом подшипнике. Цапфа располагается в отверстии подшипника эксцентрично. Смазка подается через канал 1 и увлекается вращающейся цапфой в узкую часть зазора, образуя клиновидную струю. По мере приближения [c.331]

Приведенные формулы действительны, когда имеется участок гидродинамической стабилизации м относительная энтальпия среды на входе в канал Хвх меньше Хо. При положительных значениях X влияние q на ф следует учитывать лишь до определенных значе- [c.24]

Труба или канал представляет собой ограниченную систему, в кото- рой при движении кипящей жидкости происходят непрерывное увеличе- ние паровой и уменьшение жидкой фаз. Соответственно этому изменяется и гидродинамическая структура потока как по длине, так и по поперечному сечению трубы, а следовательно, изменяется и теплоотдача. [c.311]

Влияние гидродинамических условий на питтинговую коррозию изучается на установках с вращающимися электродами, выполненными в виде дисков, цилиндров, щайб, а также на проточных контурах с образцами, выполненными в виде отрезков труб, пластин и дисков, установленных заподлицо с внутренней поверхностью канала. [c.170]

Как и всякий другой метод, предложенная модель является некоторым приближением к реальному процессу и обладает рядом недостатков. Однако этот метод позволяет получить достаточно простые выражения для оценки конечного результата и может быть использован для оценки характеристик разрушения. Учитывая особенность исходного продукта для электроимпульсного дробления (монолитность, постоянство свойств и ограниченный размер), гидродинамическая модель может быть использована при разработке методики расчета гранулометрического состава продуктов электроимпульсного разрушения твердых лет с рядом дополнительных условий, учитывающих особенности образования канала разряда и выделения в нем энергии при электрическом импульсном пробое образцов. [c.85]

Поиск областей гидродинамической неустойчивости осуществлялся путем задания переменного во времени перепада давления по всему каналу. Переход из области устойчивости (неустойчивости) в область неустойчивости (устойчивости) фиксировался по развитию (затуханию) колебаний скорости (расхода) теплоносителя на входе в канал. На рис. 4.9 представлены характерные зависимости массовой скорости теплоносителя на входе в канал от времени. [c.154]

Для лучшего уплотнения применяются пружинящие кольца 2. Средняя трубчатая часть служит для перепуска части выхлопного пара. Выхлоп происходит через оба выхлопных канала. Гидродинамическая эф-фскгивность подобной конструкции ничтожна и создаёт лишь осложнение конструкций. С точки зрения износа золотники без контрштоков нецелесообразны. Исследования показывают, что втулки и кольца этих золотников изнашиваются значительно быстрее, чем у золотников с контрштоками, где вес золотника воспринимается втулкой контрштока и направляющей золотникового штока. [c.200]

Примером проявления синфазности на телах, активно взаимодействующих со сплошной средой, является массообмен в волновую пленку, стекающую но стенкам канала с регулярной шероховатостью. В результате такого взаимодействия, при определенных геометрических соотношениях длины регулярной шероховатости и ее высоты, сплошная среда повторяет структуру регулярной шероховатости. В этом случае синфазность гидродинамических и концентрационных полей достигаетея только при определенных соотношениях геометрических характеристик контакти-руемой среды (формулы (1.3.22)-(1.3.23)). [c.31]

Нпже рассматривается гидродинамическая модель дпсперспого парокапельного потока, в которой учитываются все основные процессы взаимодействия между фазами н стенкой канала. [c.249]

Наряду с участком гидродинамической стабилизации существует участок тепловой стабилизации рис. 17.2, а), на длине /т.став которого теплообмен между жидкостью и стенкой трубы (канала) осуществляется только в пределах теплового пограничнога слоя, а в центральной части потока сохраняется постоянная температура, равная температуре жидкости на входе в трубу (канал). При [c.208]

Труба или канал представляет собой ограниченную систему, в которой при движении кипящей жидкости происходит непрерывное изменение соотношения межд паровой и жидкой фазами и соответствующее изменение гидродинамической структуры, а следовательно, теплоотдачи по длине li поперечному сечению канала. В соответствии с этим 3 трубах наблюдаются эмульсионный, пробковый, стержневой н другие режимы 1 ипення [Л. 6-1], Интенсивность теплоотдачи для этих режимов оказывается различной. [c.314]

По мере прогрева основной массы жидкости скорость конденсации уменьшается и паровые пузыри вырастают до размеров, при которых становится возможным их отрыв от стенки. В этом случае конденсация пузырей происходит в переохлажденном ядре. потока и чем меньше недогрев, тем больше становится толщина двухфазного пристенного слоя. При некотором значений А нед паровые пузыри движутся в переохлажденном ядре потока по всему-сечению канала. Об этом свидетельствуют непосредственные измерения среднего истинного объемного ларосодержання ср в потоке недогретой жидкости, а также измерения интенсивности теплообмена и гидродинамического сопротивления. Высокие значения ф при л <0 (см. рис. 1.9) е могли бы устанавливаться в потоке, если бы область двухфазного течения ограничивалась тонким пристенным слоем. [c.255]

Интегральные соотношения, законы трения, тепло- и массо-обмена и краевые условия образуют замкнутую систему уравнений, решение которой позволяет получить изменение гидродинамических, тепловых и массообменных характеристик по длине канала в условиях начальной закрзггки потока. [c.28]

Условия (5.14) характеризуют равномерный профиль осевой скорости и закон квазитвердого вращения на входе в канал, а условие (5.15) определяет гидродинамически стабилизированное ламинарное течение. [c.102]

При переходе от двухмодального распределения к одномодальному связь между хо и средневероятным размером а при помощи Г-функции известна (2.25), где средневероятный размер осколка определяется из изложенного выше гидродинамического подхода. Неизвестным остается параметр п, характеризующий равномерность разрушения. При электрическом пробое образца параметр п зависит в основном от геометрии образца и расположения канала разряда в нем. Если канал разряда сформирован в геометрическом центре образца, то чем правильнее форма образца, тем равномернее он разрушается. В нашем случае идеальной формой может служить цилиндр, в котором траектория канала разряда проходит через центры окружностей, ограничивающих этот цилиндр. Для зоны переизмельчения можно рассматривать этот случай. [c.91]

Исследования разрушения образцов электрическими разрядами в широком диапазоне параметров импульса показали, что скорость изменения с1Ф/dn очень велик1а и уже при п>1 значения Ф(х) близки к единице. Согласно гидродинамической модели, количество трещин в зоне растрескивания и их расположение равновероятны по всем направлениям от канала разряда в экваториальном сечении образца. Если предложенная модель адекватна, можно считать, что равномерность разрушения заложена в физических основах электроимпульсного разрушения. Таким образом, следует ожидать, что показатель п во второй зоне не будет существенно отличаться от этого же показателя в зоне растрескивания для идеализированных форм образца (куб, цилиндр и т.д.). Поскольку в расчетной модели рассматриваем образцы, имеющие форму куба, и считаем, что усредненные осколки также кубической формы, а траектория канала разряда располагается по оси, соединяющей центры противолежащих сторон куба, то расчет показателя п можно провести для первой зоны (переизмельчения) и использовать полученное значение для второй зоны (растрескивания), полагая т = П2- Для определения щ рассмотрим первую зону разрушения (у9 = 7в выражении (2.26). Зная радиус первой зоны разрушения из выражения (2.22), определим вероятность появления осколков в интервале размеров 0<х<п. [c.91]

Колебательная неустойчивость вынужденного двухфазного потока является следствием как дискретной структуры потока в области кипения, процессов парообразования на участке начала кипения, носящих явно выраженный периодический характер, так и неравномерности гидродинамических характеристик вдоль оси парогенерирующего канала. [c.141]

В основу настоящей модели физического процесса гидродинамической неустойчивости положено рассмотрение парогенерирующего канала как системы с распределенными параметрами с использованием таких интегральных характеристик, как коэффициент теплоотдачи а, коэффициент трения I, средние по сечению канала объемное ф, расходное Хр и весовое X паросодержания потока и среднемассовый расход. При таком подходе предполагается, что для описания процесса гидродинамической неустойчивости достаточно одномерной (по пространственной координате х вдоль оси канала) модели вынужденного потока. [c.141]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...