Постоянная цилиндрическая

На срез испытывают образцы постоянного цилиндрического и прямоугольного сечения из металлов, пластмасс, эбонита. Испытание проводят обычно на двойной срез (срез по двум плоскостям) в приспособлении типа соединения вилка—проушина, реже — на одинарный срез в приспособлении, имитирующем соединения пластин (листов) внахлестку. На рис. 16 и 17 представлены приспособления для испытания образцов из пластмасс п эбонита на срез по двум плоскостям. Сопротивление срезу заклепок и болтов определяют в образце-соединении (рис. 18). Приспособление для испытания на срез листа по круговому контуру показано на рис. 19. [c.323]

Перемещение трубы подачи прутка осуществляется постоянными цилиндрическими кулачками 5 через рычажную передачу 3 (рис. 79) и салазки 2. Регулирование величины подачи прутка производится винтом 1 путем установки камня 4 в пазу качающегося рычага 3. [c.124]

Схематический разрез прибора показан на рис. 81. Калориметрический сосуд окружен тремя адиабатическими оболочками 2, 3, 4, изготовленными из платиновой жести толщиной 0,1 мм и отличающимися друг от друга только размерами. Для регулирования температуры всех трех адиабатических оболочек использовали схемы, в которых датчиками являлись дифференциальные термопары (Р1 + РЬ) — (Аи + Рё). Дно каждой из оболочек с нагревателем и расположенным около него спаем дифференциальной термопары укреплено постоянно цилиндрические части и крышки оболочек, имеющие отдельные нагреватели, при разборке калориметра могут быть сняты. Увеличение числа адиабатических оболочек в высокотемпературном калориметре вызвано значительно возрастающим теплообменом по сравнению с низкими и средними температурами. Оболочка 4 является в сущности печью, в кото- [c.323]

Перемещение трубы подачи прутка осуществляется постоянными цилиндрическими кулачками 5 (рис. 65) через рычажную передачу 3 и салазки 2. Регулирование величины подачи прутка [c.121]

Державка 14 с инструментальным шпинделем 16 получают движение при помоши рычал<ной системы от постоянных цилиндрических кулачков рабочего и холостого ходов, расположенных на барабанах 2 и 4, Ролик 3 сектора 18 находится в постоянном контакте с кулачком рабочего кола, а ролик подвижного валика б—с кулачком холостого хода. [c.266]

Постоянный цилиндрический магнит 1 закреплен на стрелке 2, жестко связанной с подвижной рамкой катушки 3, помеш,енной в поле постоянного магнита 4 и уравновешенной в пространстве двумя спиральными пружинами 5 и грузиком 6. [c.220]

Резка с использованием режущей кислородной струи повышенной энергии. Как показали эксперименты, выполненные во ВНИИАВТОГЕНМАШе, наиболее высоких показателей скорости резки можно достичь в тех случаях, когда в рез направляется кислородная струя, обладающая наибольшей кинетической энергией и способная сохранять по всей рабочей длине постоянную цилиндрическую форму. Этим условиям отвечают сверхзвуковые сопла при подаче к ним кислорода под давлением свы ше 7 кгс/см . Резке подвергали листы из стали СтЗ толщиной 20 мм, поверхность которых была очищена от ржавчины и окалины. Для резки были использованы серийные резаки, укомплектован-ные мундштуками, режущие сопла которых имели I коническое расширение на выходе. На рис. 50 / приведена схема режущего сопла, а в табл. 16 характеристики режущих сопел. [c.82]

От постоянного цилиндрического фиктивного источника температурное поле стенки определится [c.401]

Самоходная тележка (фиг. 23) представляет собой трубчатое шасси с установленным на нем приводом хода тележки. Тележка опирается на четыре обрезиненных колеса. Передние колеса имеют меньший диаметр и вращаются вхолостую. На задние колеса передается вращение от редуктора через фрикционные сухари. Расстояние между передними и задними колесами может изменяться от 275 до 475 мм при выдвигании из шасси кронштейнов для крепления передних колес. Кронштейны стопорятся хомутами, приваренными к передним трубчатым концам шасси. В передней части, сверху, на шасси приварена пластинка для установки механизма подъема головки. Привод хода тележки состоит из электродвигателя мощностью 125 вт с числом оборотов 2700 в минуту, редуктора, состоящего из двух червячных пар, одной постоянной цилиндрической и одной пары сменных шестерен. Оси колес вращаются в бронзовых втулках. [c.41]

Цанговый зажим, механизм зажима и подачи прутка, конструкция фрикционов приняты такими же, как у автомата 1124. Привод к механизму зажима и подачи прутка, а также к механизму реверса шпинделя осуществляется через постоянные цилиндрические кулачки, сидящие на вспомогательном валу, смонтированном в коробке скоростей. [c.72]

Постоянный цилиндрический магнит вместе со втулкой 2 и шкалой 3, а следовательно, и подвижная система могут быть повернуты по отношению к корпусу прибора в центральном отверстии платы 4. Это отверстие является подшипником для вращающейся части прибора. От продольных люфтов и перекосов предохраняет бронзовая гофрированная пружинная шайба 5, зажатая между платой 4 и вращающей систему шестерней 6. [c.321]

Примером низшей кинематической пары может служить пара, показанная на рис. 1.1. В этой паре звенья соприкасаются цилиндрическими поверхностями. Примеры высших пар приведе - ы на рис. 1.2 и 1.4. В паре, изображенной на рис, 1.2, звенья соприкасаются по линии. Для того чтобы элементы кинематических пар находились в постоянном соприкосновении, они должны быть замкнуты. Замыкание может быть либо геометрическим, либо силовым. [c.27]

Примером пары IV класса в плоских кинематических цепях может служить пара, образованная звеньями Л и S, выполненными в виде двух цилиндрических поверхностей и р с параллельными осями (рис. 2.8), перекатывающихся со скольжением друг по другу и постоянно соприкасающихся по прямолинейным образую- [c.41]

Фрикционные механизмы, показанные на рис. 7.3, имеют в качестве звеньев круглые цилиндрические колеса 1 и 2, являющиеся центроидами в относительном движении звеньев. Эти механизмы фрикционных колес воспроизводят передачу движения с постоянным передаточным отношением. Мгновенным центром вращения в относительном движении будет точка касания колес 1 w 2. Механизм, показанный на рис, 7.3, а, будет механизмом с внешним касанием колес, у которого угловые скорости (о и Wj звеньев I и 2 имеют разные знаки. Механизм, показанный на рис. 7.3, б, будет механизмом с внутренним касанием колес, у которого угловые скорости (Oj и звеньев 1 п 2 имеют одинаковые знаки. [c.141]

Манипуляторы с магнитным приводом. Манипуляторы этого типа находят применение в основном в тех случаях, когда необходимо обеспечить абсолютную герметизацию объема камер (работы в зонах больших давлений, глубокого вакуума и т. п.). В качестве приводов в них используются муфты на постоянных магнитах, позволяющие передавать движения через глухую стенку, без проемов под передаточные механизмы. Манипуляторы с магнитными муфтами бывают двух видов с торцовыми магнитными муфтами и с цилиндрическими магнитными муфтами (рис. 30.13). [c.619]

В псевдоожиженном слое крупных частиц практически обоснованно предполагать, что температурный перепад между поверхностью теплообмена и ядром слоя сосредоточен в основном на первом от поверхности ряде частиц. Можно также считать, что от поверхности к частице тепло передается теплопроводностью через газовую линзу, образованную поверхностями, теплообмена и частицы и условно ограниченную цилиндрической поверхностью диаметром, равным с1ц (для упрощения расчетов, как и ранее, частицу принимаем в виде цилиндра диаметром йц, а газовую прослойку — в виде диска того же диаметра и по объему, равному линзе), т. е. рассматривается задача по прогреву пакета из двух пластин (газ и частица) толщиной б и R = d соответственно с одинаковой начальной температурой to поверхность одной стороны пакета мгновенно приобретает температуру /ст, которая поддерживается постоянной, температура поверхности противоположной стороны также постоянна в про- [c.95]

У цилиндрических винтовых линий величины кз м а являются постоянными и, следовательно, эти линейные зависимости для них всегда выполняются. Поэтому цилиндрические винтовые линии имеют неограниченное число эквидистант. [c.353]

Фирма 8КР (Швеция) рекомендует создавать натяг в подшипниках как цилиндрическими, так и тарельчатыми пружинами (рис. 7.27, а, б). В последнем случае пружины обеспечивают постоянную силу. [c.100]

Если на концевом цилиндрическом конце вала нарезают шлицы (рис. 10.4), то высота I заплечика ограничена необходимостью свободного выхода фрезы для прямобочных шлицев I < 0,5Л, эвольвентных t < 0,25Л, где к — глубина шлица. При этом участок вала, соседний с концевым, будет постоянного диаметра в том случае, если д = (1+ 2к Если д > д+ 2/, то выполняют переходный участок с диаметром (д+ 2(), как показано на рис. 10.4. Здесь же показан выход фрезы, нарезающей шлицы. Диаметры Оф шлицевых фрез для прямобочных шлицев средней серии принимают в зависимости от диаметра с1 вала, мм [c.159]

В цилиндрических соосных редукторах расстояние / между торцами шестерни и колеса на промежуточном валу конструктивно получается большим, оно должно быть больше ширины промежуточной опоры (рис. 12.16 и 12.17). На рис. 12.16 показан пример конструкции промежуточного вала соосного редуктора с внешним, а на рис. 12.17 с внутренним зацеплением тихоходной ступени. По рис. 12.16 шестерня и колесо расположены между опорами. Подшипники установлены враспор , осевой зазор устанавливают набором металлических прокладок 1. Подшипник, расположенный рядом с шестерней тихоходной ступени, защищают маслоотражательным кольцом 2 от залива маслом. Если диаметр 4 заплечика вала в месте установки колеса мало отличается от наружного диаметра шестерни да, ТО вал в средней части выполняют постоянного диаметра (рис. 12.16). Если различие в диаметрах <7 и да велико, то вал в средней части оформляют с уступом по примеру конструкции на рис. 12.15, а. [c.203]

Коллиматор со стороны входа первичного пучка рентгеновских лучей имеет постоянное цилиндрическое отверстие диаметром 1,5 мм предусмотрены нмужные диафрагмы с цилиндрическими отверстиями диаметром 0,7 1,0 1,5 мм и щелевая диафрагма 0,5 X 1.5 мм. Для облегчения центрирования образца одновременно с коллиматором на переднюю втулки надевают лупу. [c.11]

Если толщина h однородной пластины постоянна (цилиндрическая жесткость D = onst), то уравнение колебаний принимает форму [c.158]

ПМУ (рис. 2.31, а) состоит из пяти однотипных секций, соединенных последовательно. Такая секция состоит из чугунрюго стакана-магнитопровода 5 и постоянного цилиндрического магнита 6 с полюсным наконечником 7, укрепленных болтом 2 и гайкой 8 на дне стакана. [c.82]

Для регулирования величины подачи прутка автоматы снабжены специальными меха-низ.мами, конструкции которых различны (рис. 60). Перемещение трубы подачи производится от постоянного цилиндрического кулачка 5 через рычажную передачу 3 и салазки 2. Для регулирования величины подачи служит винт 1, с помощью которого в пазу качающегося рычага 3 устанавливают в нужном положеш И камень 4. [c.107]

В случае, когда магнитная жидкость занимает конечный объем, на погруженное в нее тело даже в однородном приложенном поле может действовать сила. Эта сила может заставить тело левитировать в ограниченном объеме магнитной жидкости. Поведение тел из магнитомягких материалов в ограниченных объемах жидкости в однородном на бесконечности поле может быть похоже на поведение магнитов в ограниченных объемах жидкости. Явление левитации постоянного магнита в ограниченном объеме магнитной жидкости впервые было обнаружено Р.Е, Розенцвейгом [1]. Расчет силы, действующей на постоянный магнит в сосуде произвольной формы, представляет собой весьма трудную задачу. Аналитическое решение в случае постоянного цилиндрического магнита, намагниченного поперек своей оси и находящегося в цилиндрическом сосуде с магнитной жидкостью, было получено в [2, 3]. В [4, 5] вычислена магнитная сила и момент магнитной силы, действующие на магнит, создающий магнитное поле диполя, в сосуде сферической формы, заполненном магнитной жидкостью, в безындукционном приближении при малом отклонении магнита от равновесия. Во всех этих работах предполагалось, что сосуд сделан из ненамагничиваю-щегося материала. В работе [2] в безындукционном приближении вычислена сила, [c.12]

Таким образом, передача вращения между параллельными осями с постоянным передаточным отношением может быть всегда осущес 1 плена круглыми цилиндрическими колесами. [c.138]

Простейшим механизмом зубчатых передач является трех-звеннын механизм. На рис. 7.9 и 7.10 показаны механизмы круглых цилиндрических колес, у которых радиусы / и г., являются радиусами центроид в относительном движении звеньев 1 п 2, и точка Р является мгновенным центром вращения в относительном движении, Если в механизмах фрикционных передач центроиды представляют собой гладкие круглые цилиндрические колеса, то в механизмах зубчатых передач колеса для передачи движения снабжаются зубьями, профили которых представляют собой взанмоогибаемые кривые. Как это видно из рис. 7.9 и 7,10, для возможности передачи движения часть профиля зуба выполняется за пределами центроид радиусов н г , а часть — внутри этих центроид. Окружности радиусов и в теории механизмов зубчатых передач называются начальны.ми окружностями. Профили зубьев подбираются из условия, чтобы нормаль в их точке касания всегда проходила через постоянную точку Р — мгновенный центр вращения в относительном движении колес 1 а 2. [c.145]

Достоинства этих механизмов определяются в основном особыми свойствами низших пар, в которые входят звенья. В низших парах соприкасающимися элементами звеньев являются поверхности, поэтому удельные давления и нзнос в них меньше, чем в высших кинематических парах. Элеме 1ты звеньев, образуюш,их этн пары, изготовляются достаточно просто и точно, так как технология обработки плоскостей и цилиндрических поверхностей в настоящее время разработана весьма тщательно и полно. Кроме того, для механизмов, образованных при помощи звеньев, входящих в низшие пары, в отличие, например, от кулачковых Mex inii3Mun, не требуется пружин и других устройств, обеспечи-вающ](х постоянное замыкание кинематических пар. [c.550]

Класс течений растяжения, который, вероятно, можно аппроксимировать реальными течениями перед входом в трубу или вблизи выходного отверстия фильеры, представляет собой класс течений со стоком [34]. Такие течения могут быть стационарными в лабораторной системе отсчета, но даже в этом случае они не будут течениями с предысторией постоянной деформации. Растяжение нарастает в направлении течения вплоть до стока. Анализ течений со стоком для несжимаемой простой жидкости был выполнен в работе t34] для условий сферической и цилиндрической симметрии. Течение, приближенно описываемое сферически симметричным течением к стоку, имеет место в случае движения упруговязкой жидкости в области перед входом в трубу или круговым входным отверстием фильеры [35, 36]. Цилиндрическая симметрия ожидается для аналогичного течения в области перед щелью или прямоугольным каналом. [c.290]

Применяя общие результаты Колемана [33] к задаче о выдувании сферических или цилиндрических оболочек, Марруччи и Мерч [34] показали, что напряжения, возникающие в стационарном течении определенной симметрии, направленном к стоку, зависят только от мгновенного значения растяжения Г. Это связано с тем, что предыстория деформирования, хотя она и не является предысторией постоянной деформации, полностью определяется значением Г. [c.290]

Рис. 171. Чертеж отводных каналов а - кольцевой, плоской К 1)ивои осью, поперечные сечения - окружности постоянной ялошлли, 6 - коленный, с плоской ломаной осью, составленный ит отрезков цилиндрических труб, fs - ритвертка коленног о канала

И требуется рассчитать тепловой поток, передаваемый через цилиндрическую стенку трубы. Задача о распространении теплоты в цилиндрической стенке при известных и постоянных температурах на внутренней и наружной поверхностях, также одномерная, если ее рассматривать в цилиндрических координатах. Температура изменяется только вдоль радиуса (по координате г), а по длине трубы и по ее периметру остается неизменной. В этом случае grad t = dt/dr и закон Фурье будет иметь вид [c.74]

На рис. 496 показан другой метод построения цилиндрической линейчатой спироидальной улитки. Производящая прямая линия поверхности находится в касательной плоскости к цилиндру с направляющей линией ей, е и и направлением образующих тп, т п -, она имеет постоянный угол наклона а к горизонтальной направляющей плоскости Qy. [c.377]

При постоянном направлении вращения и умеренно нагруженных валах (т 15 Н/мм ) полумуфты сажают на гладкие цилиндрические концы валов по переходным посадкам типа Я7//с6, Я7/ш6. При реверсивной работе, а закже при сильно нагруженных валах (т>15Н/мм ) применяют посадку Я7/д6. [c.267]

Нели па консольном цилиндрическом конце вала нарезают шлицы (рис. 10.4), то высота I буртика ограничена необходимостью свободного выхода фрезы для ирямобочных [или-цев принимают / < 0,5/г, для эвольвент-иых -- / < 0,25/г, где 1г глубина шлица. При этом участок вала, соседний с консольным, будет постоянного диаметра в том случае, если -у 2/, [c.138]

При постоянном напранлении вращения и умеренно нагруженных валах (т<15 МПа) полумуфты сажают на гладкие цилиндрические концы валов но переходным посадкам 1ипа //7/Л6 Я7/т6. При реверсивной работе, а также при сильно нагруженных балах (т>15 МПа) применяют посадкх //7/п6. [c.275]

При нарезании цилиндрических зубчатых колес на фрезерных и зубодолбежных станках определяется минутная подача (в мм1мин) скорость резания принимается как постоянная величина для данного обрабатываемого материала. [c.140]

При нарезании цилиндрических зубчатых колес с прямым и косым зубом на зубофрезерных станках, работающих червячными фрезами, определяются подача (в мм) на один оборот обрабатываемой детали, скорость резания (в м1мин) и эффективная мощность (в квт) при нарезании на тех же станках червячных зубчатых колес методом радиальной подачи определяется радиальная подача (в мм) на один оборот обрабатываемой детали скорость резания принимается как постоянная величина для данного материала. [c.140]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...