Алюминий — Анализ

Анализу подвергали рентгенограммы образцов, испытанных в условиях установившегося режима трения. Оценивали изменение интегральной интенсивности дифракционных линий — отражений от плоскостей (220), (311), (222) по отношению к интенсивности эталонной линии (222) (0 = 50°) алюминия. Результаты анализа показали, что если на глубине около 5 мкм аномальный характер изменения интенсивности дифракционных максимумов, вызванный предварительной обработкой образцов, несколько сохраняется, то в тонких поверхностных слоях указанная аномалия полностью отсутствует. [c.107]

Алюминий 234 Анализ весовой 43 Аномалия истинная 320 Апогей 322 Апоселений 322 Апоцентр 322 [c.487]

На фиг. 4.13 показано изменение локального числа Нуссельта в осевом направлении при различных содержаниях твердой фазы, полученное по результатам численных расчетов [713]. Значения чисел Рейнольдса 27 000 и 13 500 были выбраны, чтобы сопоставить результаты расчетов с экспериментальными данными [212]. Отношение удельных теплоемкостей Ср с = 1,2 соответствует случаю движения смеси частиц окиси алюминия и двуокиси кремния в воздухе при стандартных условиях (1 атм, 15,5° С). Как видно из фиг. 4.14, выполненный нами анализ подтверждает выводы работы [212] о линейной зависимости между средним числом [c.177]

Технико-экономический анализ эффективности применения электролитических коагулянтов в технологии обработки небольших количеств воды показал, что по затратам они сравнимы с сульфатом алюминия, а в некоторых случаях их применение дает экономический эффект. [c.221]

На рис. 10.14 приведена найденная таким способом зависимость со q) для кристалла алюминия, а на рис. 10.15 — для жидкого гелия. Отметим, что вид дисперсионной кривой на рис. 10.15 был предсказан Л. Д. Ландау в 1947 г. на основе анализа термодинамических свойств жидкого гелия. [c.560]

Анализ результатов лабораторных испытаний показал, что во всех исследованных средах алюминиевое покрытие служит анодом по отношению к стали, что предполагает электрохимическую защиту стали алюминием. [c.57]

Тейлор [24] применил этот критерий к анализу деформации поли-кристаллического алюминия, предположив, что все зерна деформируются одинаково и что пять систем скольжения, действующие в каждом зерне, являются теми, которые соответствуют принципу минимизации работы деформации. Далее, решая проблему усреднения фактора ориентировки ш при одновременном действии пяти систем скольжения, он приравнял работу, произведенную макроскопическим напряжением о при деформации йе, работе, совершенной несколькими системами скольжения. [c.14]

Более точные данные по влиянию на коррозионную стойкость алюминия, хрома и кобальта дал регрессионный анализ. В результате регрессионного анализа были установлены об.ласти сплавов, обладающих наиболее высокой стойкостью против сульфидной коррозии [c.177]

На рис. 29 приведена зависимость концентрации водорода в зоне роста трещины от содержания алюминия в сплаве. Для анализа использовали образцы, имеющие примерно одинаковое время до разрушения (f , п 400°С). Из рис. 29 видно, что концентрация водорода в зоне роста трещины возрастает за время испытания технически чистого титана примерно в 7 раз, а сплава Т( —8 % А1 — в 33 раза. Таким, [c.45]

Представленный пример анализа фрактальных спектральных характеристик сплавов на основе алюминия, титана и никеля показывает, что ре- [c.269]

Влияние возрастания частоты нагружения при неизменной влажности на процесс разрушения приводит к снижению скорости роста усталостных трещин. Оно сопровождается одновременным снижением шага усталостных бороздок в различных конструкционных материалах на основе железа, алюминия, титана и никеля и др. [14-20]. Количественная оценка этого влияния может быть проведена путем выявления границ, внутри которых сохраняется неизменным ведущий механизм разрушения независимо от того, какие именно взаимодействующие процессы приводят к этому механизму. При таком подходе к анализу влияния частоты нагружения на процесс роста трещин, устанавливаемые соотношения будут устойчивыми, и они будут отвечать условиям подобия в пределах между двумя соседними точками бифуркации. Между этими точками изменения кинетических парамет- [c.347]

Метод анализа Содержание алюминия в пробах, % [c.104]

Травитель 35 [0,5—1,0 мл HF НС1 99—99,5 мл НаО]. Не только плавиковая кислота, но и добавка азотной или соляной кислот позволяют выявлять фигуры травления на алюминии. Для успеха кристаллографического анализа решающее значение имеет степень чистоты алюминия. Этим определяется, в частности, продолжительность травления. При травлении 1 — 10%-ным водным раствором плавиковой кислоты продолжительность травления составляет от нескольких секунд до нескольких минут. [c.261]

Д/С = /с,. = 8,7 МПа->/ Скачкообразно изменяется энергия активации процесса разрушения, обусловленная сменой диссипативных структур. Значение Ki. 18,7 МПа- соответствует значению размерной постоянной определяющей максимальный размер параметра порядка при макроотрыве для сплавов на основе алюминия. Термоактивационный анализ является прямым методом установления смены диссипативных структур и обнаружения точек бифуркации, так как эта смена сопровождается скачкообразным изменением Uo в соотношении (165). В табл. 24 приведены значения А/С i = А/С., i/o и для исследованных сплавов. [c.129]

В настоящей работе подробно описаны данные о свойствах субокислов кремния и алюминия. Сделан анализ результатов термодинамических расчетов реакций с их участием. Приведены экспериментальные данные о взаимодействии паров моноокиси кремния и полуокиси алюминия с конденсированными фазами в [c.3]

Повышение стойкости железа к окислению при легировании хромом или алюминием происходит, вероятно, в результате значительного обогащения наружного слоя оксидной пленки легирующими компонентами. В сплавах Fe—Сг, как показали химический и электронномикроскопический анализы, средний слой оксидных пленок обогащен хромом, а внутренний, прилегающий к металлу, — хромом [56, 57]. Этот внутренний слой оксида в большей степени, чем FeO, препятствует миграции ионов и электронов. Обогащение оксидной пленки хромом в Сг—Fe-сплавах сопровождается обеднением поверхностного слря сплава, находящегося непосредственно под окалиной. Этим объясняется [c.204]

Нитриды — соединения металлов и других элементов непосредственно с азотом. Азот, составляющий основную часть воздуха, всегда в какой-то степени участвует в процессах сварки металлов плавлением, и так как его присутствие легко определяется методами аналитической химии и спектрального анализа, то по содержанию азота в наплавленном металле судим о степени защиты зоны сварки от окружающей воздушной атмосферы. При высоких температурах азот реагирует со многими элементами. Так, s-металлы дают нитриды, которые можно рассматривать как производные аммиака NasN MgaN2 и т.д., р-эле-менты образуют промышленно важные нитриды. Например, боразон, или эльбор, BN (АН°=—252,6 кДж/моль s° = = 14,8 Дж/ моль- К), плотность 2,34 г/см 7 пл=3273 К) представляет собой очень твердый материал, почти не уступающий по твердости алмазу нитрид кремния Si3N4 [АН — = —750 кДж/моль = 95,4 Дж/(моль-К), Г л = 2273 К (возгонка)] — полупроводник (Д = 3,9В) нитрид алюминия AIN разлагается водой. [c.343]

Проведенный в работе [201] термоактивационный анализ процесса пластической деформации алюминий-цинковых сплавов с 6 и 10 мас.% Zn, проявляющих эффект Портевина-Ле-Шателье при комнатной и более низких температурах, подавердил важное влияние концентрации вакансий на развитие эффекта. [c.351]

Ликвация углерода развивается только в присутствии карбидообразующих элементов (Ti, Сг) и не наблюдается при легировании некарбидообразующим алюминием. Усиление дендритной ликвации способствует различию пластических свойств и сопротивления деформации осей дендритов и межосных участков. Это приводит к неоднородности деформации, усилению концентрации напряжений и к снижению пластичности. Предварительный анализ диаграммы состояния нового сплава позволяет, таким образом, качественно оценить его деформируемость в слитке. [c.502]

Рентгенофазный анализ пленок показал, что при МДО алюминия формируются пленки состава т = AI2 О3 и а = Alj О3, а также сложные окис-ные соединения из элементов, входящих в состав металла и электролита. [c.124]

По результатам качественного химического анализа во всех образцах смазки была обнаружена сера, источником которой, вероятнее всего, были производные сульфоновой кислоты. В смазке, снятой с прокорродиро-вавшего образца несущего провода были обнаружены также алюминий, цинк й хлор. [c.25]

В поверхностном слое лопатки I ступени после 900 час. работы произошли сильные изменения (рис. 3). Среднее количество алюминия в первой зоне алитированного слоя 15%. Во второй зоне видны крупные включения фаз, содержащих тугоплавкие элементы. Анализом в точке было установлено, что содержание хрома в отдельных включениях больще 70%. Возможно, что эти включения представляют собой твердый раствор на ос- [c.166]

На рис. 5, а и б представлена типичная кривая изменения концентрации алюминия, а также никеля, хрома и железа (качественная картина) по глубине алитированного слоя для двух режимов алитирования (температура 960 и 1150° С, время 10 час.). Одновременно приводится микротвердость исследуемой зоны. При уменьшении нродолнштельности алитирования распределение алюминия, никеля, хрома и железа аналогично приведенному на рис. 5, а и б. Ход концентрационной кривой позволяет выделить несколько зон, которые по своим линейным размерам совпадают с размерами зон, определенными с помощью мета.л-лографического анализа. Таким образом, по роду кривых можно определить концентрацию компонентов алитированной стали в любом участке исследуемого слоя. Так, концентрация А1, составляя на внешней поверхности 45—50%, резко падает с глубиной до 5—6%. Из графиков видно, что в процессе алитирования происходит перераспределение легирующих элементов. Концентрация никеля по мере приближения к поверхности возрастает, тогда как хрома и железа — падает. Такое пере-, распределение элементов можно, по-видимому, объяснить тем, что термодинамически более выгодно образование алюминидов никеля, а не алюминидов хрома и железа. При этом никель как бы вытягивается на поверхность алюминием. [c.191]

При замещении атомов кремния атомами алюминия наблюдается изменение микроструктуры образцов, столбчатая структура разрушается, происходит укрупнение зерен (рис. 2) и уменьшение микротвердости до 1100 кг/мм . Химический анализ, проведенный с целью определения количества растворенного в диси-лициде вольфрама алюминия, показал, что образцы содержат 3.1—3.5 вес. % А1 ( 10 ат. %), т. е. немного меньше предельной концентрации. [c.298]

По данным рентгенофазового анализа, спеченный материал представлен фазами АШ, 2А15012 (иттрий-алюминиевый гранат) и ЗЮ2 по микроструктуре — зернами и волокнами нитрида алюминия, распределенными в матричной фазе на основе 2А15012-Проведенные испытания позволили заключить, что введение добавки 20з способствует уплотнению материала при спекании, введение же добавки 8102 влияет на образование волокон АШ, [c.132]

Для детализации структуры продуктов высокотемпературной обработки композитных материалов на основе полиорганосилок-санов и наполнителей (слюды и окиси алюминия) авторы использовали микрозондовый рентгеновский анализатор, позволяющий наряду со съемкой исследуемой поверхности в поглощенных и отраженных электронах выполнять линейный поэлементный анализ на интересующих нас участках покрытий [2]. [c.233]

Рис. 1. Результаты линейного микроаондового анализа но алюминию, кислороду, кремнию.

Состав композиции был уточнен по результатам линейного анализа, в ходе которого регистрировали интенсивность излучения по тем же элементам и сопоставляли ее с предварительно полученными концентрационными кривыми чистых стехиометрических окислов алюминия и кремния (рис. 1). Зернам наполнителя соответствовали максимумы сигналов, совпадающие по уровням с интенсивностью излучения алюминия и кислорода в А1аОз. Таким образом, можно сказать, что четыре [c.234]

Рис. 2. Результаты линейного микрозондового анализа по алюминию и углероду (а), по кремнию и углероду (б).

Для получения тонкослойного стеклокерамического покрытия на растворной связке, обладающего высокими диэлектрическими свойствами, в состав вводят тугоплавкие оксиды металлов высокой дисперсности, такие как оксид алюминия и хрома, которые не только повыягают электросопротивление, но и ведут себя как инертные наполнители, что подтверждается рентгенофазовым анализом. [c.131]

С помощью микрорентгеноспектрального анализа изучено распределение химических, элементов по глубине покрытия. Среднее содернхэние алюминия во внешней зоне составляет 16—18, хрома 10—14, иттрия 0.006—0.010 мас.%. [c.174]

При оксидировании алюминия в растворе силиката натрия в области предпробнвных значений напряженности поля вклад электронной составляющей тока в процесс переноса, заряда составляет более 80 что делает невозможным использование традиционных кинетических уравнений для ионного тока. В связи с этим был выполнен теоретический анализ и экспериментальная проверка применимости уравнений Янга—Цобеля, Шоттки и Пула—Френкеля для описания полного тока и его электронной составляющей на границах раздела фаз ц в объеме оксида. Путем обработки кривых спада тока при вольтотатическом режиме формовки получены линейные характеристики в координатах Ini—VU и показано, что кинетика процесса контролируется контактными явлениями на границах раздела фаз. Энергетический расчет позволил предположить существование блокирующего контакта на границе металл— оксид. [c.238]

Начальные стадии образования о -фаэы в сплавах с содержанием алюминия менее 6 % трудно выявляются методами рентгеноструктурного и эпектронографи- еского анализа. Поэтому тачное положение равновесных линий, разделяющих о -твердый раствор и область а-ьа,, до сих пор не установлено. Можно считать, что лоложение этих линий определяется лишь точностью принятого метода исследования. Судя по косвенным признакам (изменения прочностных характеристик, электросопротивления, электрохимических потенциалов ювенильных поверхностей сплавов с различным содержанием алюминия), образование а,-фазы или предвы-делений а, происходит практически при любом содержании алюминия, по крайней мере, начиная с 1 % (по массе). [c.11]

Наличие значительной но протяженности и глубине зоны "П", особенно после проведения операции ГП, потребовало учесть в оценке длительности роста усталостных трещин на основе фрактографического анализа не только данные по стадии формирования усталостных бороздок, но и провести оценку длительности на стадии "П". Для этого были использованы данные по испытаниям на двухосное растяжение крестообразных моделей из сплава АК41-Т1 и результаты анализа кинетики усталостных трещин для рассматриваемой стадии применительно к сплавам на основе алюминия. [c.770]

Другими словами, оптимальное решение лежит на границе всех ограничений. На рис. 12 показаны графики для типовых структур с углами армирования + 0 и О—90°. На рисунке точки соответствуют металлическим элементам. Масса узлов соединений не учитывается. Из рисунка следует, что оптимальным материалом является высокомодульный углепластик с соотношением слоев 90% под углом 0° и 10% под углом 90°. Такой материал имеет осевой модуль упругости, равный 25 300 кгс/мм, и позволяет снизить массу элемента более чем в 2 раза по сравнению с алюминием. При уменьшении длины стержня роль осевого модуля снижается, соответственно возрастает влияние предела прочности при сжатии, и более эффективным оказывается боропластик, имеюхций очень высокий предел прочности при сжатии. Это обстоятельство является важной отличительной чертой процесса проектирования элементов ферменных конструкций из композиционных материалов. В результате анализа геометрических параметров и нагрузок выбирают тип и структуру композиционного материала, оптимального для заданных условий эксплуатации. В табл. 3 для сравнения приведена масса двух стержней различной длины и из различных материалов. Изменение длины стержня полностью меняет порядок расположения материалов по степени эффективности. [c.129]

Способ изготовления композита заметно влияет на характеристики поверхности раздела. Композиты алюминий — бор, полученные путем пропитки расплавленным алюминием, принадлежат к третьему классу им присущи неравномерная коррозия волокна и неравномерный рост борида алюминия (рис. 6). Напротив, в композитах, изготовленных по оптимальной технологии диффузионной сварки, не происходит реакции на поверхности раздела на рис. 7 виден лишь один случайный кристалл борида. Для выяснения причин этого различия следует рассмотреть механизм диффузионной сварки. Такое рассмотрение послужит поводом для более общего анализа влияния технологии изготовления- 1 омиозита на характеристики поверхности раздела. [c.30]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...