Средние Углы резания

Увеличение заднего угла с 8 до 15° в зоне высоких скоростей приводит к повышению относительного износа на 30%. Увеличение заднего угла в зоне средних скоростей резания нередко снижает относительный износ инструмента. Передний угол и другие геометрические элементы влияют на относительный износ слабее. [c.313]

В процессе шабрения трехгранный шабер следует наклонять к поверхности под таким углом, чтобы стружку снимала средняя часть его режущей кромки. Образующиеся при этом штрихи от шабера на поверхности детали должны иметь форму четырехугольника или ромба. В зависимости от конфигурации и положения вкладыша рабочее движение шабера может быть направлено в правую и левую сторону. Угол резания б (см. фиг. 249) при грубом шабрении трехгранным шабером обычно составляет 70—75°, а при чистовом — около 120°. Увеличение угла резания при отделке позволяет снимать очень тонкую стружку. [c.328]

А. П. Соколовского, наиболее сильное влияние оказывает задний угол увеличение его с 8 до 15° в зоне высоких скоростей приводило к повышению относительного износа на 30%. В то же время отмечаются случаи, когда увеличение заднего угла в зоне средних скоростей резания приводило к снижению относительного износа. [c.226]

Суппорты всех лущильных станков в зависимости от характера их движения подразделяются на два типа I — имеет только поступательное движение II — поступательное движение и движение, обеспечивающее автоматическое изменение угла резания в зависимости от диаметра чурака при помощи двух пар параллелей основных горизонтальных и дополнительных наклонных. Для лущения чураков среднего и малого диаметров нет надобности в применении автоматического поворота ножа. Дополнительным параллелям следует придавать горизонтальное положение. [c.53]

Углы резания. Передний угол у выбирается в зависимости от обрабатываемого материала для твердых материалов 10—15°, для мягких 20—25°. Для нормализованных плашек, предназначенных в основном для материалов средней твердости, он принимается в качестве расчетного в пределах 15—20°, однако для некоторых размеров плашек он уменьшается до 10° и ниже. Наличие переднего угла не вызывает у плашки искажения резьбы, как это имеет место у резьбовых резцов и гребенок. [c.572]

Углы резания. Передний угол у (фиг. 520), рассматриваемый в плоскости, перпендикулярной к режущей кромке, принимается для стали средней твердости равным 20° и для вязких материалов 22—27°. Для контроля передней поверхности резца необходимо. знать передний угол в плоскости, перпендикулярной к оси вращения головки и пересекающей режущую кромку для наружных резцов tg = tg у os а для внутренних резцов tg у,- = tg у os а,-. [c.868]

Части и конструктивные элементы круглой плашки (рис. 190). Процесс резания плашкой обеспечивается наличием следующих элементов переднего угла у режущих перьев плашки (ширина пера В, ширина просвета Я ) стружечные отверстия длина заборной части и угол заборного конуса Ф ширина плашки к число перьев г величина затылования К заборной части и задний угол а. Размеры получаемой резьбы зависят от диаметра резьбы плашки (наружного, внутреннего и среднего), угла профиля и шага резьбы Р плашки. Закрепление плашки на станке или в воротке обеспечивают наружный диаметр плашки Д величина перемычки е, паз для. разжимного винта, гнезда для крепежных винтов, гнезда для регулировочных винтов. [c.237]

Стружка скалывания образуется при обработке пластичных материалов со средними скоростями резания, большими толщинами и малыми передними углами. [c.489]

Величина силы резания зависит от многих факторов. Так, например, с увеличением твердости, прочности и вязкости обрабатываемого материала возрастают и силы резания. Сила резания изменяется пропорционально глубине резания. Изменение подачи также приводит к изменению силы резания. Однако в этом случае сила резания увеличивается или уменьшается в меньшей степени (для стали и чугуна в степени 0,75), чем величина подачи. Существенное влияние на величину силы резания оказывает изменение угла резания б. С увеличением угла резания б на Г сила резания увеличивается в среднем на 1—27о. Увеличение углов в плане приводит к небольшому уменьшению силы резания. В основном изменение углов в плане сказывается на изменении направления действия силы резания. В зависимости от типа применяемых смазочно-охлаждающих жидкостей сила резания уменьшается от 3 до 25% по сравнению с работой всухую. [c.336]

ИЛИ нижней части отвала меньший радиус. Первое делается, чтобы избежать пересыпания грунта через отвал в случае малого угла резания. Второе позволяет уменьшить угол V, не опасаясь пересыпания грунта. Уменьшение / , чаще применяемое при отвалах небольшой высоты, может вызвать залипание отвала в средней части грунтом, вследствие чего вместо трения грунта по отвалу при его заполнении возникает трение грунта по грунту, что увеличивает сопротивление движению бульдозера. [c.302]

Принципы построения таблиц Кт, встречающихся в специальной литературе, различны. Наибольшее распространение получили таблицы для отдельных технологических случаев резания древесины (например, пиления ленточными пилами, фрезерования продольно-торцового, сверления), в которых удельная работа дается в зависимости от подачи на резец иг и среднего угла встречи фв или г и высоты снимаемого слоя или пропила Н и др. [c.52]

Рис. 6.11. Влияние переднего угла на характер стружкообразования при средних скоростях резания (у = 23 м/мин) о-у = -5° 6-у = 10° в-у = 25°

Для сталей средней твердости положение плоскости сдвига 00 в пространстве практически постоянно (угол 0 30°). Угол р зависит от свойств обрабатываемого материала и угла резания (б = 90° — у) режущего инструмента и составляет О—30°. При резании хрупких металлов угол р меньше (близок к нулю), при резании пластичных металлов р доходит до 30°. [c.398]

Для точки а, расположенной на середине дуги резания, средний угол ф = фср связан со средним углом встречи на середине дуги резания [c.153]

Стружка скалывания, состоящая из слабо связанных между собой элементов (элементная стружка), получается при обработке твердых и маловязких металлов с небольшой скоростью, при относительно больших глубинах резания и малых значениях переднего угла. Стружка скалывания (рис. 6,6) с более прочной связью между отдельными элементами образуется при обработке сталей со средней скоростью, при средних глубинах резания и передних углах. [c.14]

Увеличение заднего угла с 8 до 15° в зоне высоких скоростей приводит к повышению относительного износа на 30%. Увеличение заднего угла в зоне средних скоростей резания нередко снижает относительный износ инструмента. [c.82]

Вид стружки зависит не только от обрабатываемого металла, но и от других условий процесса резания. Так, например, при точении стали средней твердости резцом с большим углом резания может образоваться не сливная, а элементная стружка. При повышении скорости резания элементы стружки не успевают настолько деформироваться, чтобы отделиться один от другого, вследствие чего вместо элементной может получиться сливная стружка. [c.48]

Вид стружки зависит не только от обрабатываемого материала, но и от ряда других условий. Например, при точении стали средней твердости резцом с большим углом резания может образоваться не сливная стружка скалывания, а элементная. При [c.14]

Угол ф берется в пределах 30—60°. Углы резания, равно как и задние углы берутся по нормативам для сверления. Самым опасным местом по износу является пересечение ленточки с режущей частью. Для увеличения стойкости зенкеров рекомендуют вспомогательный угол в плане Ф = 0,5ф он образует переходное режущее лезвие длиной в среднем 1 мм. [c.348]

По сравнению с твердосплавными пластинами стандартные поворотные режущие пластины из режущей керамики вследствие их высокой чувствительности к поломкам почти не применяют для обработки легких металлов, высоколегированных искусственных материалов, имеют ограниченное число форм и размеров. Пластины из режущей керамики применяют главным образом для обработки заготовок из чугуна и низколегированных сталей с пределом прочности 700 МПа. Пластины из режущей керамики по сравнению с твердосплавными марки Р10 выполняют с большим углом резания и углом при вершине. Обозначение поворотных режущих пластин из режущей керамики аналогично обозначению пластин из твердого сплава (см. рис. 3.7, ISO/DIS 1832-1974). Для уменьшения выкрашивания пластин на режущих кромках выполняют фаску шириной 0,05-0,3 мм под углом 15-25° — в зависимости от условий их использования. При легких и средних нагрузках на режущие кромки применяют режущие пластины толщиной 4,76 мм (т. е. такие же по толщине, как и поворотные режущие пластины из твердого сплава), которые устанавливают в обычные державки с отрицательным передним углом. В таких державках поворотные режущие пластины из твердого сплава взаимозаменяемы с пластинами из режущей керамики. [c.93]

Стойкость протяжек определяется толщиной срезаемого слоя, передним углом у. задним углом а, маркой инструментальной стали и обрабатываемого материала, скоростью резания и величиной износа зубьев протяжек по задней поверхности. Средняя стойкость каждого зуба протяжки, изготовляемого из ХВГ — 20- 40 мин Р9 — IOO-i-200 мин PI8— 130-Г-270 мин. [c.384]

При резании вязких материалов угол f определяется более точно, как среднее значение угла начала резания % и угла конца резания <Р2 ( м. фиг. 55 и 28) [c.985]

Средний угол ф приравнивается углу начала резания [c.985]

Строгальщик 6-г о разряда. Обработка на продольно-строгальных станках и шепингах различных моделей разнообразных деталей сложных конструкций с несколькими установками на столе станка, с креплением и выверкой по разметке и по уровню. Сложная, тщательная и точная обработка на продольно-строгальных станках с фрезерной головкой. Обработка деталей по 2-му и 3-му классам точности. Обработка по шаблонам пересекающихся под разными углами поверхностей, пазов, параллельных и перпендикулярных плоскостей. Выполнение работ по сложным чертежам. Установление режима резания согласно технологической карте, паспорту станка и специальным номограммам и таблицам. Применение всех видов нормальных и средней сложности специальных приспособлений к строгальным станкам, разнообразного режущего и мерительного инструмента, применяемого для данной операции. Заточка режущего инструмента. Определение причин брака, предупреждение и устранение его. Устранение отдельных неисправностей станка и регулировка ею механизмов. [c.107]

Исходным телом для червячной фрезы является червяк нормально или под некоторым углом (у черновых фрез типа Иллинойс) к его виткам прорезаются канавки для образования режущих лезвий и для выхода стружки образовавшиеся участки витков (зубья фрезы) затылуются для получения задних углов резания. Червячные фрезы бывают а) с архимедовым исходным червяком, у которого образующая (винтовую поверхность) прямая проходит через ось фрезы б) с удлинённо-эволь-вентным исходным червяком, у которого образующая прямая лежит в плоскости, перпендикулярной витку (к средней винтовой линии витка исходного червяка на делительном цилиндре) в) с эвольвентным исходным червяком (т. е. косозубой шестерней с большим углом наклона зубьев), у которого образующая прямая касательна к винтовой линии червяка па основному цилиндру. [c.238]

Назначение стали. Сталь ЭИ184 применяется для изготовления инструмента, работающего при средних режимах резания по угле- [c.468]

Для станочной выборки отверстий в нервюрах под стрингеры квадратного сечения применяют комбинированный инструмент, состоящий нз полого квадратного долота и винтового сверла. Квадратное долото / (фиг. 118) по нижним,своим кромкам имеет заточенные режущие элементы. В средней части в двух противоположных гранях долота сделаны продольные вырезы 3 для удаления стружки, снимаемой сверлом -2. Режущие кромки долота затачиваются по сторонам квадрата под углом р = 30—35°, а углы долота под углом g,=25—30°. Каждая кромка между углами затачивается по плавной вогнутой кривой со стрелой прогиба Л, равной 0,12 ширины долота, что улучшает резанце угловыми кромками. Заточка по ломаной кривой не дЪпускается, так как ведет к поломке граней, долота при работе. Для образования заднего угла резания а боковые внешние грани долота имеют внутренний наклон 1 к хвостику. [c.106]

Скоростное фрезерование Производится твердосплавным инструментом с отрицательным передним углом на жестких TaHiKaiX, имеющих достаточную мощность и достаточное число оборотов шпинделя. Средняя KOipo Tb резания для скоростного [c.165]

Шабрение криволинейных поверхностей, например подшипников, производят трехгранньш шабером, (фиг. 87,д). Трехгранный шабер наклоняют к поверхности под таким углом, чтобы резала средняя часть его режущей кромки. При этом правая рука удерживает шабер за ручку и сохраняет необходимый угол наклона, принимая незначительное участие в шабрении. Рабочее движение шабера осуществл яется левой рукой. В зависимости от конфигурации и положения изделия рабочее движение шабера может быть направлено в правую или в левую сторону. Угол резания при грубом шабрении трехгранным шабером обычно составляет 65—70°, а при доводке —около 120°. Увеличение угла резания при доводке позволяет снимать очень тонкую стружку. [c.127]

Для преодоления силы сопротивления резанию на каждый зуб фрезы должнп быть приложены такие же, но противоположно направленные силы реакции с равнодействующими / ь и Рз. которые можно разлои<ить на составляющие. На рис. 325, в и 326 в показаны суммарные силы реакции на фрезе, отнесенные к среднему углу контакта т 1/2. Здесь имеются Р — окружная, или тангенциальная, и Рр — радиальная силы резания, а равно Рг — горизонтальная и Р — вертикальная составляющие силы резания. [c.434]

Режим пиления принято характеризовать средним углом встречи фв.ср на середине дуги резания, в точке С. Величина фв.ср зависит от координаты точки С на окружности резания (угла фср) и от положения волокон древесины в заготовке относительно направления подачи П (угла подачи фпод для заготовок, не имеющих наклона волокон, фпод=0°) [c.35]

При резании металлов средней твердости с большими углами резания вследствие быстро образующегося наклепа область деформациа может быть ограничена. В этих случаях легко образуются плоскости сдвига. Стружка переходит из сливной формы в элементную, а при более твердых металлах — в суставчатую и даже рассыпную, что во-многих случаях выгодно, так как рассыпная стружка легко отделяется от резца и удаляется вместе с охлаждающей жидкостью . [c.83]

Величина углов резца и углов резания зависят от многих факторов. Средние величины углов следующие а=6Ч-12° у = 8- -15° или у=—5 —10° Х=5н-20° ф = = 304-90° ф1 = 5- -10° (для жестких заготовок) и ф1 = = 30- 45° (для нежестких заготовок). [c.176]

Механика пластических деформаций при средних скоростях резания наиболее полно была рассмотрена H.H. Зоревым, который, приняв в качестве рабочей зоны деформации модель A.A. Брикса, представленную в виде семейства расходящихся веером от режущей кромки поверхностей сдвига, установил взаимосвязь между основными параметрами резания [33]. Он вывел уравнения для верхней и нижней границ зоны сдвига, определил значения и распределение деформаций по зоне сдвига, рассчитал силы резания, используя механические характеристики материала обрабатываемой заготовки и параметры резания, показал влияние углов резания, сечения среза и скорости на силы резания, усадку стружки и нарос-тообразование. H.H. Зорев установил, что нарост - это упрочненный материал заготовки и его окислы, и показал его влияние на силы резания и стойкость. В более поздних исследованиях других авторов было выявлено образование нароста и на задней грани резца. [c.17]

Рис.4.57.Изменение среднего угла отклонения осей главных остаточных напряжений 0р при точении (2) и строгании (2) ст.12Х18Н10Т, при строгании титанового сплава ОТ4-1 (3) в зависимости от а, б - скорости резания V в, г -подачи 8 д - переднего угла у е- угла наклона главной режущей кромки Х ж- главного угла в плане

Обычно / =0,38- 0,44. Меньшие значения f принимаютс для углей с более высокой сопротивляемостью резанию. Средняя сила резания на остром резце [c.118]

Примечания 1. Если величина R превышает значение, отмеченное знаком <( , и угол делительного конуса 6 > 50 , то необходимо производить проверку на отсутствие вторичного резания. 2. Диаметр зуборезной головки для зубчатых колее с осевой формой зуба I при расчетных углах наклона зуба св. 40 до 45° подбирают но графику на рис. 36. 3. Диапазоны допускаемых значений среднего конусного расстояния при данном диаметре зуборезной головки для зубчатых колес с осевой формой зуба II могут быть уточнены по сравнению с указанными в таблице с учетом графика на рис. 36. 4. Диаметр зуборезной головки для зубчатых колес с осевой формой зуба III при 2ц > 70 и св. 10 до 30 подбирают таким, чтобы удовлетворялись два уравнения = 2R sin pjj (1 0,002z os Pj, do = (5 4- 10) b. 5. Таблица составлена из условия обработки колеса передачи двусторонним или поворотным методом. При одностороннем методе обработки колеса и > 2 мм наименьшее рекомендованное значение R может быть уменьшено, а наибольшее — увеличено на 25%. 6. Зуборезные головки с номинальньши диаметрами, заключенными в скобки, по возможности не применять. [c.327]

Эксперименты, проведенные в лабораториях металлорежущих станков РГ1И на модернизованном зубофреаерном станке Клингельнберг , показали, что на каждую пару профилирующих резцов необходимы один прорезной резец П (рис. 2) и средний резец С [4]. Прорезной резец имеет наибольший производящий радиус / п и при обкатке первым вступает в резание. Профильные углы прорезного резца принимаются равными профильным углам внутреннего и наружного резцов а. Задача об установке прорезного резца сводится к определению его производящих радиусов й п и / п п, поправки высоты А/гп и ширины BepnjHHbi s . [c.102]

Должен знать устройство токарных, карусельных и лобовых станков средней сложности и правила управления ими технологические свойства и маркировку обрабатываемых металлов назначение и способы применения различных контрольно-измерительных инструментов и присиособлений виды термообработки и правила затачивания резцов и режущие свойства инструмента из инструментальной стали и сплавов углы затачивания резцов для различных обрабатываемых металлов элементарные правила определения наивыгоднейших режимов резания назначение паспорта станка и правила пользования им назначение допусков и посадок и обозначения их на чертежах и калибрах причины возникновения брака и меры его предупреждения. [c.348]

На американских угольных шахтах для проведения штреков некоторое время применяли комбинированную машину О Тула [6], работавшую по принципу резания (царапания) забоя. Исполнительный орган машины представлял собой прочную стальную раму, шарнирно укрепленную на передней части четырехколесной платформы и несшую десять и более (в зависимости от желаемой ширины выработки) цепей с насаженными резцами. Во время работы цепп с резцами двигались вокруг рамы по направлению, параллельному оси проходимой выработки, царапая грудь забоя, а сама рама совершала качательные движения вверх и вниз, вследствие чего подрезанный уголь надал на почву выработки и винтовым поперечным транспортером сгребался к конвейеру машины, с которого попадал в стоящие позади машины вагонетки. На одной из американских угольных шахт машиной О Тула проводили штрек по углю сечением 6,3 м со средней скоростью 11,5 м в 10-часовую смену, расходуя 164 кВт-ч и добывая около 80 т угля. Уголь получался мелкий [6, с. 88—94]. [c.93]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...