Напряженно у кромки

ПОЛЯ усадочных напряжений вокруг конца волокна бора показан на рис. 22. Ясно видна высокая концентрация напряжений у кромки концевого сечения волокна. [c.527]

Пластифицирующее де/ ствие латунной пленки проявляется в процессе работы прессового соединения. Линия контакта искривляется за счет того, что в приповерхностных областях образуются зоны пластической деформации. Особенно велика зона деформации в области концентрации напряжений — у кромки втулки. На валике, проработавшем 3,3-10 циклов при =210 МПа, слой упрочненного, пластически деформированного материала имел протяженность около 5 мм. [c.152]

Американский способ чеканки имеет следующие преимущества перед европейским уплотнение стали получается более глубоким, что обеспечивает более длительную плотность шва, применение тупого инструмента вызывает меньшую концентрацию напряжений у кромки шва, исключается возможное при европейском способе повреждение поверхности нижнего листа острым инструментом. [c.511]

Второй способ чеканки имеет следующие преимущества перёд первым уплотнение материала получается более глубоким, что обеспечивает высокую плотность шва применение тупого инструмента вызывает меньшую концентрацию напряжений у кромки шва, исключается возможность повреждения поверхности нижнего листа, так как инструмент не острый. [c.393]

На прочность соединения также влияет форма шва. Сваркой встык (рис. 52) достигают предела прочности при отрыве, равного 90—95% прочности свариваемого материала при растяжении. Соединение внахлестку и на ус вызывает большую концентрацию напряжений у кромки (рис. 55) [16], поэтому прочность ниже, чем при соединении встык (табл. 10). С увеличением толщины листов концентрация напряжений возрастает и прочность соединений понижается. Листы толщиной более 5 мм нельзя соединять контактно-тепловой сваркой прессованием внахлестку, так как прочность при сдвиге соединения слишком мала. [c.77]

Исследования прочности сварных соединений [8] показали, что при сварке встык (рис. , а) достигается предел прочности шва при разрыве, равный 90—95% прочности основного материала. При сварке внахлестку и в ус (рис. 1, б, в) возникает концентрация напряжений у кромки, что снижает прочность сварного шва. В табл. 2 приведены режимы контактно-тепловой сварки прессованием листового оргстекла марок СОЛ и СТ-1 и прочностные характеристики сварного шва. [c.395]

Наиболее высокая прочность достигается при сварке встык (90—95% прочности свариваемого материала при растяжении). Соединение внахлестку и со скосом кромок на ус вызывает большую концентрацию напряжений у кромки, поэтому прочность шва ниже, чем у соединений встык. С увеличением толщины листов прочность соединений понижается. Листы толщиной свыше 5 мм соединять внахлестку контактно-тепловой сваркой прессованием [29, 38] не рекомендуется. [c.16]

Во всех изломах были выявлены усталостные бороздки, шаг которых у кромки отверстия составил не менее 0,34 мкм (рис. 10.9). Отмечается различное ускорение трещин вдоль малой оси "а" (вглубь диска) при различной наработке дисков в эксплуатации. Оно тем меньше, чем больше наработка. Это согласуется с представлением о том, что периоды зарождения и роста усталостных трещин пропорциональны друг другу независимо от уровня концентрации напряжений и вида напряженно- [c.548]

Концентрация напряжений у круглого отверстия в пластине, растянутой в одном направлении. Имеем прямоугольную пластину, подвергнутую воздействию на двух противоположных кромках равномерно распределенной нормальной нагрузки интенсивностью а. Пусть в центре пластины имеется круглое цилиндрическое отверстие (рис. 9.51, а). Будем считать отношение диаметра отверстия к ширине пластины бесконечно малым. Поставим задачу [c.707]

Большое значение имеет учет повышения напряжений за счет концентраторов (резкие переходы в хвостовике, острые кромки отверстий в лопатках для проволок, у шипов и т. д.). В особенности большое значение имеет наличие трещин, перпендикулярных действующим силам. В этом случае местное напряжение может оказаться в несколько раз больше среднего по сечению. Подавляющее большинство поломок лопаток происходит в местах с высоким коэффициентом концентраций напряжений. На рпс, 94 представлена лопатка с отверстием для скрепляющей проволоки. У кромки отверстия берет начало трещина, которая распространяется по телу лопатки. Отверстие не имеет галтели, что приводит к существенному увеличению местного напряжения. Несмотря на то что вопрос о концентраторах напряжений не нов, что отрицательное их влияние на надежность любых деталей, в особенности испытывающих знакопеременное напряжение, общеизвестно и, наконец, что элементарными мероприятиями можно снизить величину местных напряжений, до сих пор этому фактору не придают должного значения. Несколько лет тому [c.210]

Испытания стыковых швов со снятым усилением показали, что зона термического влияния без надрезов не является сама по себе слабой под усталостными нагрузками [235]. Однако концентрация напряжений на кромке усиления шва влияет на зону термической обработки. Отсюда понятна важность определения усталости этой зоны в условиях, когда она имеет надрезы. Теоретический коэффициент концентрации напряжений, определенный фотоупругим методом, составил у кромки соединения со стыковым швом tto = 2,75 (большое усиление) и а = 3,0 (малое усиление). [c.79]

Коэффициент концентрации напряжений а , у кромки наружной поверхности углового шва в зависимости от профиля шва изменяется в пределах от 1,5 (для вогнутого профиля шва, расположенного по касательной к основному листу) до 4,5 (для выпуклого профиля). [c.83]

Отмечается [235] благоприятное влияние на усталость сварных соединений с лобовыми швами обработки поверхности шва с помош,ью аргонной горелки и сварного прутка из мягкой стали [235]. В этом случае в результате сглаживания профиля у кромки углового шва уменьшилась концентрация напряжений и усталостный излом сместился с кромки шва на корень. [c.88]

Изменение длины волокна А/р зависит от положения точки А на образующей и от того, насколько расширилось отверстие, имеющее начальный контур d(0). В точке, находящейся у кромки отверстия, волокно А/р укорачивается (ёр > 0), а в точке, находящейся вдали от кромки, там, где радиальные растягивающие напряжения Од превышают половину тангенциальных растягивающих напряжений Од, оно удлиняется (ё > 0). [c.191]

Ситуация в отношении сингулярностей такая же, как при конечноэлементных расчетах, поскольку детали сингулярного поля напряжений в окрестности поверхности раздела у кромки не воспроизводятся точно. Таким образом, решаемая задача упрощается, но необходима разработка метода интерпретации расчетных напряжений, например при анализе разрушения. Однако необходимо отметить, что сингулярности, получаемые в теориях эффективного модуля при рассмотрении волокнисто-армированных слоистых тел, являются математическими артефактами. Это обстоятельство обсуждалось в работах [20, 21], где указано на целесообразность использования при анализе разрушения усредненных, а не локальных напряжений. Такая особенность [c.65]

Для дополнительной оценки пригодности энергетической модели далее исследуются два семейства квазиизотропных слоистых композитов. Для каждого семейства изменяются переменные композита и выбран определенный коэффициент нагружения. Поскольку эти переменные влияют на характер поля напряжений у свободной кромки, а также развивающееся расслоение, предполагается, что энергетическая модель позволяет учесть эти переменные и их влияние на расчетные результаты. [c.116]

Необходимо отметить, что в большинстве испытанных слоистых композитов, особенно [ 453/02/90 , до начала расслоения у кромки образовалось несколько поперечных трещин в слое 90°. Это может вызвать начало расслоения у кромки при более низком напряжении, приложенном к слоистому композиту. Однако данный эффект не учитывается в расчетной модели. Тем не менее в целом расчетные значения нижних границ нагрузки, соответствующей началу расслоения, очень близки к соответствующим экспериментальным значениям. В частности, расчетные значения напряжений, соответствующих началу расслоения, проявляют ту же тенденцию изменения, что и экспериментальные данные. [c.119]

Уитни [39] при анализе напряженного состояния образца, испытываемого на расслоение у кромки с учетом влияния термического напряжения, использовал теорию пластин Уитни—Сана, основанную на выражениях для перемещения, подобных формулам (55). Использовались соотношения [c.242]

Обширный материал, накопленный к настоящему времени, позволил с определенной точностью рассчитать напряженное состояние у кромки слоистых композитов. Однако зависимость этих напряжений от структурных параметров укладки — углов ориентации волокон в с]юях и последовательности расположения слоев по высоте пакета — исследована недостаточно. В частности, не выявлены закономерности, которые позволили бы регулировать величину и характер изменения межслойных напряжений в зависимости от геометрических параметров укладки и упругих свойств монослоя. Если учесть, что в рамках уточненных теорий решение этой задачи весьма трудоемко и получение практического результата сопряжено с анализом большого объема вычислительных данных, то необходим поиск приближенных подходов для получения качественных оценок напряжений в зависимости от варьируемых параметров слоистого пакета. [c.301]

Цель данной работы — создание приближенных инженерных методов качественного оценивания межслойных напряжений у свободной кромки слоистых композитов в условиях одноосного напряженного состояния и их экспериментальное опробование на плоских деталях в широком диапазоне изменения геометрических и физических параметров структуры композитных материалов (КМ). [c.301]

Максимальное межслойное нормальное напряжение у свободной кромки по приближенной теории должны иметь образцы со схемой армирования [ 37,5°/90 ]j, для которой принимает максималь- [c.309]

Результаты оценки межслойных нормальных напряжений у свободной кромки по формуле (4) представлены на рис. 5.14. Оказалось, что посредством введения изотропной клеевой прослойки толщиной, равной толщине монослоя углепластика, в срединную плоскость удается уменьшить наибольшее значение а при в = 37,5° в 4,37 раза. [c.325]

Вблизи режущей кромки поле линий скольжения не было установлено, поскольку соотношения (3.21) исключают возможность прерывности напряжений в этой зоне, что следует из факта неограниченной степени изменения напряжений у вершины режущего клина. Трудности объяснения этого своеобразия поля напряжений были преодолены путем принятия допущения, что стружка не контактирует с инструментом у вершины резца, как это показано на рис. 3.13. [c.44]

Очевидно, угол Pi должен уменьшаться с уменьшением толщины среза а. Надо добавить, что у самой режущей кромки при наличии достаточно большого радиуса q ее заострения создаются очень большие углы резания. Последнее обстоятельство способствует концентрации напряжений у режущей кромки, в результате чего усиливается [c.69]

Видно, что поверхность разрушения расположена не в одной плоскости, а является сложной поверхностью. Коррозионные язвы обнаружены на значительном (до 5 мм) удалении от кромки трещины. Размер (диаметр) отдельных изолированных коррозионных язв достигает 0,6 мм. Таким образом, склонность к образованию коррозионных язв свойственна не только металлу околошовной зоны, но и основному металлу. Однако в зоне перегрева, где имеет место концентрация напряжения (у основания валика), интенсивность процессов коррозии выше. [c.371]

Хотя при обработке чугуна усилие резания, а следовательно, и количество возникающего тепла меньше, чем при обработке стали, однако чугун обладает меньшей теплопроводностью по сравнению со сталью, поэтому тепло от режущей кромки резца отводится в меньшей степени. Кроме того, при обработке чугуна образуется стружка надлома, соприкасающаяся с передней гранью резца у самой режущей кромки на небольшом участке, в результате чего центр давления располагается очень близко к режущей кромке. По этой причине значительно возрастает давление на единицу площади, а также тепловая напряженность режущей кромки. [c.158]

Перед окончательной термообработкой зубчатых колес с твердьш и хрупким поверхностным слоем необходимо снимать фаски по контуру зубьев, особенно в зоне выкружки, где концентрация напряжений у кромки способствует возникновению усталостных повреждений. [c.55]

Концентрация напряжений у кромки шва может быть снижена обычным сварочным процессом до уровня, при котором достигается значительное повышение прочности соединения. На образцах на-хлесточных соединений (см. рис. 43, б) в результате сглаживания профиля у кромки шва удалось повысить сопротивление усталости соединений низколегированной стали на 56% [235]. [c.253]

Следует отметить повышение напряжений о , т е, Тгв к центру штампа и переход их через ноль с большим градиентом, что требует сгуш,ения сетки к оси г. Особенно сложный характер раетеделения имеют касательные напряжения. Осевые напряжения у кромки штампа, где имеется особенность, имеют еш,е больший уровень, чем у наклонного штампа, что можно объяснить дополнительным воздействием касательных напряжений Тге, уровень которых повышается с увеличением номера гармоники. Следует также отметить увеличение скорости затухания возмуш,ения с расстоянием от места его приложения при увеличении номера гармоники, по которой оно осуш,ествляется. [c.181]

Автокаталитичность процесса наиболее ярко проявляется прп взрывном превращении. Мартенситный взрыв — результат того, что образование одной пластины вызывает немедленную цепную реакцию появления серии пластин. Причиной автокаталитичности считают поле упругих напряжений у кромки растущей пластины мартенсита, которое способствует появлению новых пластин. [c.240]

Эвольвентные соединения по сравнению с соединениями прямобсч-ными имеют ряд преимуществ 1) более совершенную технологию изготовления зубчатого вала с помощью червячной фрезы с прямолинейными режущими кромками, что позволяет нарезать зубья одинакового модуля на валах различных диаметров при этом зубья нарезаются настолько точно, что можно обойтись без последующего их шлифования 2) при обработке зубчатых валов можно применять все технологические процессы точной зубообработки (шевингование, шлифование методом обката и пр.) 3) повышенная прочность зубьев вследствие их постепенного утолщения по мере приближения к основанию, а также вследствие уменьшения концентрации напряжения у основания 4) лучшее центрирование сопрягаемых элементов, а также способность втулок самоустанавливаться на валу под нагрузкой. [c.354]

Прежде чем сформулировать дополнительные возможности Повышения надежности лопаточного аппарата, целесообразно затронуть вопрос о неиспользованных возможностях. Коэффициент запаса прочности для лопаток последних ступеней турбин большой мощности, вычисленный по статическим напряжениям, сравнительно невелпк. Как известно, для современных мощных турбин он составляет 1,5—1,6. Между тем как со стороны эксплуатации, та и со стороны турбостроительных заводов встречаются нарушения режимов работы турбины и технологии изготовления лопаток, которые соответствуют данным расчета на механическую прочность. К нарушениям нормальных условий эксплуатации относятся частые пуски и остановы, понижение начальной температуры пара, которое при сохранении нагрузки неизменной вызывает увеличение расхода, ухудшение вакуума, изменение частоты в сети, работа турбины без отдельных ступеней. К заводским нарушениям можно отнести следующие большие коэффициенты концентрации наиряжений у -кромок отверстий для скрепляющей проволоки, в месте перехода от хвостовика к перу лопатки, в ленточном бандаже, у кромки отверстий для шипов не всегда достаточная отстройка лопаток от опасных форм колебаний снижение предела выносливости при защите лодаток от эрозийного износа. Поэтому в первую о чередь необходимо потребовать строгого соблюдения режима эксплуатации и технологии изготовления рабочих лопаток. [c.214]

Трещины в зоне термического влияния, хотя и не преобладают среди других дефектов, потенциально более опасны и способны вывести из строя всю установку. Они наблюдаются как в фер-ритных, так и в аустенитных сталях. Высокая температура, которая возникает в зоне термического влияния в процессе сварки, вызывает появление пересыщенного твердого раствора и приводит к увеличению предела ползучести. Избыточная фаза, выпадая при низкой температуре во время охлаждения или в период протекания ползучести, предотвращает деформацию внутри зерен. Деформация, возникающая в процессе охлаждения, внутреннее давление или напряжение облегчают диффузию и образование пустот по границам зерен. Этот тип трещинообразования был основным в аустенитных сталях типа 347, использующихся для изготовления трубопроводов (рис. 7.8), в которых фазой, вызывающей твердение, был карбид ниобия. Трещины возникали у кромки наружной поверхности корневого шва и обычно служили началом разрыва при расплавлении железо-ниобиевой эвтектики Однако в некоторых случаях такие дефекты при последующих проходах в конечном итоге заплавлялись. Склонность к образованию трещин увеличивалась при использовании высокопрочнога присадочного металла Ni rex . [c.81]

При работе турбины у всех типов рабочих колес максимальные напряжения возникают в местах сопряжения лопастей с внутренним и наружным ободьями, однако напряжения у внутреннего обода всегда больше. Если в месте сопряжения лопасти с внутренним ободом выполнена галтель, максимальные напряжения смещаются в сечение, соответствующее началу перехода в галтель. В сечениях наиболее лагруженным местом будет область, примыкающая к выходной кромке. [c.106]

Оценку эффективности разработанной технологии подогрева проводили на сварных образцах стали СтЗ и М16С на пульсаторе при = 385-ь435 кгс/см и а ,ах = 1500- -1700 кгс/см [481. Образцы представляли собой полосы толщиной 10 мм с приваренными в средней части и у кромки планками и продольными ребрами по оси образца. Долговечность образцов, у которых у концов швов были наведены сжимающие напряжения, повышалась в 2—7 раз по сравнению с образцами, не обработанными местным подогревом. Предел выносливости образцов из стали М16Сс концентраторами напряжений в околошовной зоне в виде круглых отверстий повысился более чем на 22% в результате местного подогрева в указанной зоне. [c.235]

Чтобы установить различие в нагрузках, соответствующих началу расслоения, необходим анализ поля напряжений у свободной кромки (в предположении отсутствия дефектов). Этот анализ снова базируется на конетно-элементной процедуре, описанной в разд. Приложение , и характеристиках материала, указанных в табл. 2.1. [c.122]

В работе [26] осуществлен анализ однородного ортотропного образца в виде двойной консольной балки. Была также использована теория пластин высокого порядка в комбинации с процедурой, подобной разработанной в [25]. Указанная теория представляет собой вариант теории слоистых пластин Уитни—Сана [27], примененный таким же образом, как при анализе межслойного нормального напряжения у свободной кромки [28]. Хотя предложенный подход примйшм к любому слоистому композиту, анализ в работе [26] ограничивается ортотропными слоистыми материалами. Это предположение упрощает анализ и отвечает фактическим потребностям экспериментов, проводимых с помощью двойной консольной балки в основном на однонаправленных образцах. [c.226]

Разработан и экспериментально подтвержден в широком диапазоне варьирования структурных параметров инженерный метод оценки максимальных межслойных нормальных напряжений в зоне кромоч- ного эффекта. Определена степень влияния структурных и геометрий ческих параметров на величину максимальных межслойных нормаль- ных напряжений у свободной кромки. Получены диапазоны изменен ния геометрических (углов армирования, порядка расположения слоев И их толщины) и физических параметров экстремальных укладок ком- позитов, которые соответствуют наибольшим кромочным нормаль-4 ным напряжениям. [c.300]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...