Кромка усиление

Испытания стыковых швов со снятым усилением показали, что зона термического влияния без надрезов не является сама по себе слабой под усталостными нагрузками [235]. Однако концентрация напряжений на кромке усиления шва влияет на зону термической обработки. Отсюда понятна важность определения усталости этой зоны в условиях, когда она имеет надрезы. Теоретический коэффициент концентрации напряжений, определенный фотоупругим методом, составил у кромки соединения со стыковым швом tto = 2,75 (большое усиление) и а = 3,0 (малое усиление). [c.79]

Следовательно, в целях обеспечения нормальной работы магнитной ленты режим намагничивания следует выбирать таким, чтобы подмагничивающее поле линеаризации в средине усиления шва соответствовало началу рабочего линейного участка на магнитной характеристике ленты. При этом разность полей в средине усиления шва Ящ и на основном металле Я у кромки усиления не должна превышать рабочего диапазона АЯ ленты. Например, для ленты МК-1 должно выполняться требование Я —Ящ С <АЯд л 150—200 А/см. При выполнении этого условия на ленту записываются поля дефектов по всей ширине шва с примерно одинаковой чувствительностью. В противном случае дефекты, имеющиеся у кромки усиления шва, будут выявляться с меньшей контрастностью, так как подмагничивающее поле смещает рабочую точку на нелинейный участок характеристики ленты. [c.85]

От величины заднего угла в большой степени зависит режущая способность резца, его стойкость. В процессе резания резец своей задней гранью касается поверхности резания. Возникающее при этом трение вызывает повышение температуры режущей кромки, усиленный износ резца, что приводит к быстрому выходу его из строя. Для уменьшения трения задний угол рекомендуется увеличивать. Однако при этом нельзя забывать, что увеличение заднего угла ведет к ослаблению режущей части резца. Величина заднего угла обычно колеблется в пределах б—15°. [c.60]

Выпуклость поперечной кромки в осевом направлении влияет на точность сверления, характеризуя опережающее врезание центральной точки поперечной кромки. Центрирующая способность поперечной кромки усиленно проявляется в начальный период свер- [c.11]

Для лучшего отвода стружки может быть применен положительный угол +/. = 3-=-5°. Для зенкеров с пластинками из твердых сплавов, где особенно требуется усиление режущей кромки из-за хрупкости пластинок, рекомендуется выбирать положительный угол +Х= 12- 20° в зависимости от обрабатываемого материала. [c.99]

Влияние факторов а" и 6 на количество образующейся теплоты снижается с уменьшением пластичности обрабатываемого материала влияние фактора, в увеличивается в связи с усилением истирающего действия задней грани. При обработке хрупких материалов, например, чугуна, тепла развивается меньше, чем при обработке стали, так как на образование стружки работы расходуется меньше. Фактор, 6 оказывает также и отрицательное влияние на допускаемую скорость резания при обработке малопластичных и хрупких материалов вследствие концентрации образующегося тепла, характерной для стружки надлома в непосредственной близости к режущей кромке. [c.29]

Наиболее напряжённым участком зенкера, равно как и сверла, является уголок пере. ода от конуса к цилиндру, так как здесь ослаблена режущая кромка и имеется максимальная скорость резания, что приводит к концентрации тепла. Для усиления режущей кромки рекомендуется давать лезвию положительный угол наклона X. При наличии положительного угла X центр давления резания отходит от режущей кромки. Это предохраняет её of [c.337]

Величина угла X имеет большое значение для зенкеров с пластинками из твёрдых сплавов, где особенно требуется усиление режущей кромки из-за хрупкости пластинки. Для таких зенкеров рекомендуется выбирать X в пределах 12—20 в зависимости от обрабатываемого материала. [c.338]

Простейшим способом усиления края па- ели (фиг. 206) является отгибка кромки, причём наилучший эффект достигается при [c.160]

Направим центральную ось дг параллельно главной режущей кромке сверла. Главные центральные оси усиленного сечения повернуты относительно [c.323]

Строжку усиления следует производить поперек щва. Острые кромки плоских образцов должны быть закруглены радиусом не более 1,0 мм путем спиливания напильником вдоль кромки. Разрещается строгать утолщение вдоль оси шва с последующим удалением рисок. [c.495]

Усиление шва должно быть снято механическим способом до уровня основного металла строжку усиления следует производить поперек шва. Острые кромки закругляют радиусом не более 1,0 мм, обрабатывая их напильником вдоль кромки. Строжка усиления может быть произведена вдоль оси шва с последующим удалением рисок. [c.498]

Направим центральную ось х параллельно главной режущей кромке сверла. Главные цент ральные оси усиленного сечения повернуты относительно осей х т у но часовой стрелке на угол 31 40. Величины главных центральных моментов инерции [c.339]

Смещение S кромки сопла у п р а в л ен и я. Одним из основных геометрических параметров камеры распределения, влияющим на характеристики переключения, является смешение s кромки сопла управления. При расположении на одной линии обеих кромок сопла управления задняя кромка отсекает часть жидкости от потока питания, которая направляется в канал управления и противодействует движению подаваемого потока управления, а в переключенном положении струи кромка дросселирует поток управления. Вследствие этого уменьшается коэффициент расхода сопла управления и становится неравномерным, резко уменьшаются также коэффициенты усиления. Согласно испытаниям, наличие смещения 5 = 0,16 мм при ширине сопла управления 0,6 мм уменьшило диапазон изменения давления управления во входной характеристике, повысило коэффициент расхода сопла управления и стабилизировало его и тем самым повысило коэффициенты усиления струйного элемента. Значение коэффициента расхода сопла управления в диапазоне чисел Рейнольдса [c.294]

Для усиления режущей кромки на зенкерах, оснащенных пластинками из твердого сплава, иногда затачивается дополнительный угол fj = 30°. Ширина фаски А = 0,8 -ь I мм. [c.169]

При околозвуковых скоростях (0,9 Miместной сверхзвуковой зоне на спинке возникает скачок II. Далее наблюдается постепенное вырождение скачка II и некоторое усиление скачка /, который затем также ослабевает и вырождается через короткий интервал времени вновь появляются оба скачка, постепенно усиливающиеся и затем вновь ослабевающие. [c.80]

При недостаточных размерах валика шва, т. е. при недостаточном усилении шва, производится подварка стыка. При этом шов в месте недостаточного усиления вырубается ниже кромки стыка на глубину 1,5—2 мм. [c.326]

Обеспечение плоскостности при чистовом строгании больших поверхностей по длине и ширине представляет значительные трудности. Дело в том, что при строгании быстрорежущий резец быстро изнашивается и обработанная поверхность не получается плоскостной, т. е. параллельной столу или направляющим траверсы станка. Кроме того, детали из стального литья имеют большое количество поверхностных дефектов, особенно песочных включений, которые усиленно изнашивают режущие кромки быстрорежущего резца. [c.245]

Принцип действия. Уплотняющее давление создается в результате посадки с натягом на вал (а в случае внешних уплотнений — в расточку корпуса) сравнительно упругой манжеты, усиленной обычно пружиной. Для большинства радиальных уплотнений кромка манжеты выполняется таким образом, чтобы увеличение [c.22]

Усиление шва должно перекрывать кромки разделки на 1—2 мм, а место перехода к основному металлу должно быть плавным, без подрезов. [c.386]

Усиление должно заходить за наружные кромки фасок разделки на 2—3 мм. [c.112]

Рассмотрим теперь механизмы реализации интенсификации/ослабления турбулентного смешения в струях при низкочастотном/высокочастотном акустическом возбуждении. Самым чувствительным участком струи является слой смешения вблизи кромки сопла (x/d = 0-0,5) именно здесь периодическое возбуждение генерирует вихри, которые в конечном счете определяют усиление или ослабление перемешивания. [c.79]

Корпус-перегородка в теплообменной аппаратуре. Тепловая эффективность кожухотрубчатых теплообменных аппаратов (КТА) в значительной степени зависит от точности посадки корпуса-перегородки. Не все перетечки и байпасные потоки оказывают одинаковое влияние на характеристики теплообменника, они проявляются по-разному в зависимости от геометрических параметров корпуса. Влияние байпасного потока через зазор между кромкой перегородки и стенкой корпуса наиболее существенно, и на практике немного можно сделать для компенсации этого влияния. В этой связи проблема точности соединения корпус-перегородка принимает важное значение. Основной скачек в снижении тепловой эффективности теплообменника происходит, когда зазор проходит диапазон от 3 до 5 мм. Это свидетельствует о качественном изменении ситуации, а именно появлении перетечек и усилении эффекта байпаса, которые при дальнейшем увеличении зазора продолжают нарастать (табл. 7.1). [c.324]

Шов стыкового соединения с криволинейным скосом одной кромки, двусторонний, выполняемый электродуговой ручной сваркой при монтаже изделия. Усиление снято с обеих сторон. [c.145]

Для всех типов швов важны полный провар кромок соединяемых алементов и внешняя форма шва как с лицевой стороны (так называемое усиление шва), так и с обратной стороны, т. е. форма так называемого обратного валика. В стыковых, особенно односторонних швах трудно проваривать кромки притупления на всю их толщину без специальных приемов, предупреждающих npojKor и обеспечивающих хорошее формирование обратного валика. [c.11]

При снятии усиления шва чувствительность к раснознаванию об ьектов повышается. При выявлении дефектов стыковых hjbob обязательным требованием для магнитографического контроля является то, чтобы высота усиления шва не превышала 257о толщины основного металла. Не разрешается проводить контроль сварных швов при смещенных кромках. Лучшие результаты по- [c.140]

Очень неблагоприятные условия формирования шйа при выполнении горизонтальных швов на вертикальной плоскости. Расплавленный металл ванны натекает на нижнюю свариваемую кромку, что приводит к формированию несимметричного усилени шва, а также подрезов. При сварке горизонтальных швов предъявляются жесткие требования к сокращению размеров сварочной ванны. [c.24]

При затвердевании расплавленного материала слабые адге знойные связи заменяются прочными химическими связями, соответствующими природе соединяемых материалов и типу их кристаллической решетки. При сварке плавлением вводимая энергия (обычно тепловая) должна обеспечивать расплавление основного и присадочного материалов, оплавление стыка, нагрев кромки и т. д. При этом происходит усиленная диффузия компонентов в расплавленном и твердом материалах, их взаимное растворение. Эти процессы, а также кристаллизация расплавленного металла сварочной ванны (или припоя) обеспечивают объемное строение зоны сварки, что обычно повышает прочность сварного соединения. [c.13]

Неравномерность ширины и усиления шва — дефект, характерный для ручной дуговой сварки. Он образуется при неправильных движениях электрода, возникших отклонений зазорамеж свариваемыми кромками, неудовлетвори- [c.9]

Водоизмещение ледокола равно 16 000 ш, полная длина составляет 194 л, наибольшая ширина принята равной 27,6 лг, осадка — 9,2 м. Его корпус с массивными литыми форштевнем и ахтерштевнем имеет усиленную обшивку из высококачественной стали, толщина которой в носовой и кормовой частях достигает 50 мм, и разделен на отсеки одиннадцатью поперечными водонепроницаемыми переборками. Три энергетических водо-водяных реактора его двухконтурной силовой установки суммарной тепловой мощностью 270 тыс. кет и оборудование первичного контура циркуляции помещены в средней части судна в специальном отсеке с надежной противорадиационной защитой. По сторонам реакторного отсека расположены носовое и кормовое турбогенераторные отделения, с распределительных щитов которых электроэнергия подается к среднему и двум бортовым двигателям, приводящим во вращение валы гребных винтов. Рядом с этими отделениями главных генераторов находятся две электростанции, вырабатывающие ток для питания двигателей вспомогательного судового оборудования. Контроль за действием реакторной установки ледокола и регулирование ее действия производятся с пульта дистанционного управления, изменение режима работы двигателей гребных винтов осуществляется непосредственно с ходового мостика судна. Для выполнения специальных ледовых маневров в корпусе ледокола — в носовой и кормовой частях и вдоль бортов — размещены водяные цистерны. При форсировании тяжелых ледяных полей, когда собственный вес ледокола оказывается недостаточным для взламывания льда, в носовые цистерны подается забортная вода, увеличивая давление корпуса на лед. При отходе ледокола от ледяной кромки вода может быть подана в кормовые цистерны, увеличивая осадку на корму. Для случаев, когда корпус ледокола испытывает сжимающее действие льда, попеременной подачей воды в бортовые цистерны может осуществляться раскачивание корпуса ледокола относительно продольной оси. В кормовой части шлюпочной палубы ледокола находится взлетно-посадочная площадка для вертолета ледовой разведки. Для выполненения погрузочно-разгрузочных работ на палубе уста новлены электрические подъемные краны. [c.297]

Торцовые фрезы. На рабочей части торцовой фрезы имеются три режущие кромки (рис. 9) главная — на цилиндрической поверхности фрезы, угловая — на переходной части фрезы и вспомогательная — на торцовой поверхности фрезы. Углы зубьев главной режущей кромки, относящейся к цилиндрической поверхности фрезы, подобны углам цилиндрической фрезы (см. рис. 8). Углы зубьев вспомогательной режущей кромки, относящиеся к торцовой поверхности фрезы, показаны на рис. 9. На торцовых поверхностях двусторонних и трехсторонних дисковых фрез и на боковых поверхностях угловых и дисковых фрез предусмотрена вспомогательная режущая кромка, зубья которой имеют углы, изображенные на рис. 9, а. Здесь передним углом служит угол наклона <в винтовой режущей кромки, который в торцовых фрезах называют продольным передним углом и иногда обозначают у . Угол называют торцовым задним углом, или задним углом на вспомогательной режущей кромке. Для сйЗлегчения резания главная режущая кромка фрезы сошлифована на угол фх, называемый вспомогательным углом в плаве угловой кромки или сокращенно главным углом в плане, а для уменьшения трения зуба об обработанную поверхность вспомогательная режущая кромка сошлифована на угол ф, называемый вспомогательньи глом в плане. Угол фо — главный угол в плане переходной кромки. Переходную кромку шириной /о делают для сглаживания угла, получающегося при сопряжении угловой и вспомогательной режущей кромок, и усиления зуба. [c.474]

Зенкер подобно спиральному сверлу снабжается винтовой канавкой. Для образования положительного переднего угла направление канавки должно совпадать с направленигм резания. В плоскости LL передний угол 72 для точки, находящейся на периферии, по своей величине равен углу наклона винтовой канавки <о. Угол ш как связанный с передним углом выбирается в зависимости от обрабатываемого материала и диаметра зенкера. С повышением твёрдости материала и уменьшением диаметра (для усиления режущей кромки) угол 01 уменьшается. Для зенкеров универсального пользования он принимается в пределах 10—25°. [c.337]

Зазор между стыкуемыми сегментами принимают в обоих случаях 0,5—1,0 мм. Производят сварку за 2—3 прохода последовательно всех швов по окружности мембраны, обеспечивая ширину усиления шва 8+2 мм и высоту усиления 1 1. Усиление шва снимают заподлицо с мембраной, проверяя достаточность удаления линейкой. Переворачивают мембрану, закрепляют ее струбцинами или другими приспособлениями к плазу или фланцу подогревателя, проверяют прилегание и выполняют разделку кромок и корня шва под углом 90° 5° при обоих вариантах на глубину 6+1 мм по первому и 4+1 мм по второму вариантам. Последовательно выполняют сварку стыков по всей окружности, обеспечивая высоту з силения 1 1мм при обоих вариантах и ширину усиления 11+2 мм по первому и 8+2 мм по второму вариантам. Усиление швов снимают заподлицо с плоскостью мембраны, проверяя полноту его удаления линейкой. Все сварные швы мембран по всей длине контролируют ультразвуковой дефектоскопией. При положительных результатах контроля сварных соединений производят окончательную механическую обработку мембраны, обеспечивая снятие фаски по наружному торцу (угол разделки) под углом 45+5° и высоту притупления кромки 2,5+0,5мм (см. рис. 4.5, г). [c.392]

Усиление шва должно быть снято механическим путем. Строжку усиления для образцов типа XXVI следует производить вдоль, а образцов типов XXVII и XXVIII — поперек шва. Кромки образца в пределах рабочей части / [c.499]

Истирание стенок труб. Как правило, усиленный золовой износ змеевиковых экономайзеров наблюдается в следующих местах на трубах, расположенных в зоне наибольших скоростей газа и наибольшей концентрации золы, т. е. на верхних витках змеевиков и на тех их участках, которые прилегают к задней стенке газохода участках труб, прилегающих к разделительной перегородке, и в местах сужения газохода участках труб, расположенных под кромкой козырьков, дефлекторов, накладок участках труб около хомутов, гребенок и т. п., аналогично кипятиль- [c.113]

У быстроходных радиально-осевых гидротурбин наблюдается значительный износ нижних частей входных кромок. Эти разрушения объясняются действиями, о которых говорилось выше. Кроме того, в этих случаях имеются дополнительные обстоятельства, значительно содействующие искажению течения и усилению износа [31]. К ним в первую очередь относится на-висание нижнего кольца направляющего аппарата над ободом рабочего колеса. Наименьший диаметр нижнего кольца Di при этом часто оказывается меньше наибольшего диаметра рабочего колеса по входным кромкам лопастей D (рис. 59). [c.146]

При включении тока амперметр показывает около 80 а, а плотность тока составляет, следовательно, около 5 а/дм . При этой плотности детали выдерживают от 4 до 5 минут. Затем реостатом повышают напряжение, доведя ток до 160 а (плотность до 10 а/дм ) и выдерживают 3 минуты. Далее повышают ток до 320 а и выдерживают 2 минуты, наконец, доводят плотность тока до расчетной — 30—35 а/дм . При этом сила тока устанавливается около 500 а. Как уже упоминалось, длина шеек фланцев сильно разнится, поэтому активная площадь навесок колеблется в пределах 15—17 дм , что и отражается на истинной плотности тока. РГногда для ускорения электролиза сближают аноды с деталью до 200—180 мм. Делать это можно тогда, когда износ невелик и электролиз продлится 30—40 минут. При износах, требующих более длительного электролиза, такого сближения анодов не делают, так как это ведет к усиленному дендрито-образованию, особенно на кромках необработанной части фланца. Депдриты прикрывают (экранируют) наращиваемые шейки, и они прекращают наращиваться. [c.71]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...