Раскрытие контакта

При жесткой плите до раскрытия контактов длина растянутого болта А В остается неизменной. Значит, неизменной остается и сила натяжения. В случае, если Р больше силы предварительного натяжения, контакт между плитой и нижней накладкой раскроется. Тогда сила натяжения болта будет равна Р. [c.81]

Если же эти напряжения растягиваюш,ие, то возможна другая картина предельного деформирования, а именно раскрытие контакта или образование трещины растяжения. Согласно условию Кулона—Мора (8.4.1), прочность на растяжение элемента контакта составляет = с tg ф (см. рис. 8.17(b)). Растягивающее напряжение, передающееся через элемент, не может превышать этого значения, поэтому всюду, где = с tg ф должно происходить раскрытие трещины. С другой стороны, и, возможно, более реалистично ввести предельное напряжение [c.228]

Разрыв смещений в связанной полуплоскости 180—182 Раскрытие контакта 228 [c.326]

Контроллеры необходимо постоянно осматривать, очищать и смазывать. Контакты контроллера проверяют на прилегание губок контактов, усилие нажатия, раствор и провал. Прилегание губок контролируют с помощью копировальной бумаги. При величине площади прилегания губок меньше 80% площади перекатывания их обрабатывают под шаблон, а при износе выше нормы наплавляют и подвергают механической обработке. Давление губок проверяют с помощью динамометра (по усилию, при котором можно вытянуть тонкую папиросную бумагу из-под губок без ее повреждения). Нажатие регулируют с помощью винтов, изменяющих предварительный натяг пружин. Раствор или раскрытие контактов проверяют с помощью шаблонов или металлической линейки. Провал контактора — это перемещение подвижной губки при удаленной неподвижной губке, благодаря которому контактор надежно работает даже при износе губок. Поврежденную изоляцию контактора заменяют. [c.541]

При высоких давлениях в зоне контакта масло оказывает отрицательное влияние. Под действием набегающей поверхности, а также вследствие капиллярности, масло внедряется в рыхлоты и микротрещины и расширяет их, вызывая ускоренное выкрашивание металла. Особенно резко это явление выражено в случае, если одна из поверхностей в зоне повышенного давления подвергается растяжению (см, рис. 217, в), способствующему раскрытию микротрещин. [c.345]

Формула (7), так же как и формула (5), показывает линейную зави-симость износа от номинального давления и скорости скольжения, однако в ней раскрыты структура коэффициента износа /е, его зависимость от вида контакта, механических характеристик материала, микрогеометрии поверхности и других факторов. [c.244]

Одна из наиболее существенных операций в управлении ростом несквозных усталостных трещин связана с обеспечением схватывания по ответным поверхностям излома. Реализовать этот эффект возможно с обеспечением первоначального раскрытия берегов трещины. Оно создается путем растяжения зоны расположения усталостной трещины с последующим постепенным введением в контакт ответных частей излома. При этом в процессе последовательного сближения берегов трещины осуществляют перемещения в плоскости параллельно поверхности трещины так, чтобы происходило трение по поверхности излома и его изнашивание. Последовательное снижение амплитуды продольных перемещений приводит к тому, что в момент прекращения этого перемещения происходит схватывание по ювенильным поверхностям частично изношенного излома. В результате схватывание приводит не только к герметичности в зоне распространения трещины, но и служит препятствием для раскрытия берегов трещины [c.458]

Таким образом, раскрытие закономерностей любого вида изнашивания при ударе неизбежно связано с необходимостью учета сложных взаимосвязанных процессов, происходящих при ударе упругопластической деформации, высокоскоростного нагрева и охлаждения, фазовых и структурных превращений, упрочнения и разупрочнения, развития усталостных явлений и др. Ударные нагрузки нарастают и снижаются в очень короткий промежуток времени (тысячные доли секунды) и порождают волны напряжений, которые исходят из зоны контакта. При многократных соударениях деталей в процессе эксплуатации современных машин, различных аппаратов и приборов возможно возникновение в одной детали одновременно упругих и пластических волн растяжения и сжатия. По-видимому, сложность явлений, сопровождающих соударение поверхностей, и связанное с этим принятие различных упрощающих предположений, отклонение реальных механических свойств от их абстрактных механических моделей служат причиной несогласованности результатов теоретических и экспериментальных исследований удара. Структура и механические свойства одного и того же металла существенно различаются при динамическом и статическом нагружении [22]. [c.22]

При дроблении горных пород и руд, полезный компонент которых не отличается существенно по электрическим и физикомеханическим свойствам от вмещающих пород, подобно кристаллам слюды, и не имеют искажающих поле включений, подобно металлическим рудам, главным механизмом, обеспечивающим селективность разрушения, является избирательная направленность роста трещин по границам контакта (срастания) минералов. Этому могут способствовать как свойственное гетерогенным системам наличие дефектов по границам контакта, так и характер нагружения твердого тела, приводящий к росту трещин. Принципиальное отличие условий нагружения материала в ЭИ процессе (импульс давления ударной волны сменяется возникновением тангенциальных разрывных напряжений) от условий нагружения при механическом разрушении (преобладание напряжений сжатия и сдвига) и создает предпосылки для раскрытия поверхностей контакта кристаллов с вмещающей породой. В условиях разрыва даже минимальные локальные нарушения сплошности и дефекты по границам контакта способствуют раскрытию монокристаллических образований. На образце, приведенном на рис.5.27, видно как трещина, распространявшаяся в направлении, параллельном оси кристалла, огибает кристалл рубина вдоль его контакта с пустой породой, способствуя полному раскрытию кристаллов рубина. По этим причинам энергетическая оптимизация процесса дезинтеграции увязывается не столько с достижением минимальной энергоемкости, сколько с обеспечением условий для более продолжительного роста трещин при наименьших параметрах волны давления, а это, в свою очередь, обеспечит максимальное раскрытие и сохранность кристаллов драгоценных минералов. [c.245]

Визуальная оценка характера разрушения образцов показывает, что при большой энергии разряда и быстром ее выделении трещины могут прорастать в кристаллы и разрушая их в оптимальных (по сохранности кристаллов) режимах во вмещающих породах развивается сеть трещин, которые не переходят на кристаллы, а огибают их вдоль контакта, способствуя полному раскрытию кристаллов (рис.5.25). [c.248]

При небольших габаритах моделей их можно целиком изготовлять из оргстекла, без каркаса. Углы раскрытия швов под сварку винипластом примерно такие же, как и для металлов. В отдельных случаях прозрачные стенки моделей,можно изготовлять из обычного стекла. Стекла крепятся в специальных рамках, заполненных замазкой. При установке стекол нужно избегать непосредственного контакта их с металлом. Не следует одним стеклом перекрывать боль- [c.79]

Из анализа зависимостей для соединений при растяжении (см. рис. 3.39) следует, что кривые изменения полных усилий в болтах (1) и сил предварительной затяжки (3) смещены относительно прямой 2 для незатянутого соединения и идут практически параллельно ей. Последнее свидетельствует об отсутствии -полного раскрытия стыка, что связано со смещением зоны контакта стыков к периферийному диаметру. Интенсивное увеличение [c.57]

При увеличении внешней силы стык раскрывается и зона контакта фланцев смещается к внешней окружности. Контактные давления на внешнем крае фланцев возрастают особенно интенсивно после раскрытия стыка за окружностью осей болтов. Дополнительные нагрузки F(5 на болты в этом случае также нарастают интенсивно по мере увеличения внешней силы (рис. 9.13). [c.292]

Нагрузки приложены на бесконечности таким образом, что общая поверхность (т.е. поверхность раздела и область, в которой осуществляется какой-либо контакт) передает нагружение, эквивалентное осевому растяжению Р. Если считать трещину полностью открытой, то получим, что ее поверхности должны были бы перехлестнуться в действительности вокруг границы раздела существует кольцевая область контакта а < г s й (предположительно без трения), тогда как раскрытие трещины наблюдается при г > Ь. Если температуры в обоих полупространствах вдали от поверхности раздела возрастут до 7 и 7 . ПОЯВИТСЯ тепловой поток через кольцевую область контакта (внешний радиус Ь) и поверхность раздела. [c.424]

Учет местной податливости в зонах контакта (условие 5 по табл. 4) при частичном раскрытии стыков. Упругие перемещения в корпусных конструкциях складываются из деформаций составляющих их деталей и перемещений в контактных сопряжениях. Расчет жесткости конструкций без учета контактных перемещений приводит к существенному занижению общих упругих перемещений [8]. Кроме того, из-за трудоемкости такого учета в расчетной практике применяется упрощенная замена контактных давлений, действующих по кольцевым площадкам малой ширины, распределенным по средней окружности площадок усилиями [4, 5]. Такая замена реальных контактных зон идеальными угловыми шарнирами вызывает завышение взаимных угловых перемещений в этих зонах. В работе [б] был рассмотрен способ учета местной податливости в узких кольцевых зонах контакта с нераскрытым стыком с использованием данных работы Г9], полученных численным методом осесимметричной теории [c.91]

Ниже показано, что введение дополнительных гипотез для малых площадок контакта позволяет не только вычислить рассматриваемым методом величины контактных напряжений и смещений, но и найти длину линии контакта в нагруженном состоянии, т. е. определить, раскрыт стыю или нет. Такими гипотезами являются, например, простейшие условия линейности контактных напряжений (трапеция при нераскрытом стыке и треугольник при частично раскрытом) и их пропорциональности контактным смятиям. Линейная зависимость может быть принята потому, что при определении контактных моментов в случае заданного осевого усилия особенно важен учет местных угловых перемещений, при которых линейная зависимость справедлива и подтверждается экспериментально [8]. [c.92]

При качении со скольжением опережающая поверхность имеет, по различным данным, на 30. .. 100 % более высокий предел выносливости, чем отстающая по-верхность из той же стали, мягкой или средней твердости. Г. К. Тру-бин дал такое объяснение этому факту. Силы трения в контакте на опережающей поверхности направлены против, а на отстающей — по скорости скольжения. Сообразно действию касательных сил, в контакте развиваются поверхностные трещины, направление которых доказано на рис. 15.7- Раскрытая [c.248]

Ход выталкивателя. При механическом приводе системы выталкивания изделия элемент 6 этой системы в процессе раскрытия формы входит в контакт с неподвижным упором 7 и останавливается вместе с другими ее элементами и изделием /О, в то время как подвижная полуформа 2 продолжает перемещаться на некоторое расстояние V, в результате чего изделие сталкивается с подвижной полуформы. Позиция упора 7 регулируется в осевом направлении, так как ход V системы выталкивания не одинаков у различных форм. [c.685]

Механизм прерывателя, который встроен в распределитель, включает в себя кулачок с чиспом выступов, равным числу цилиндров. При вращении вала распределителя кулачок, воздействую через толкатель на рычаг подвижного контакта, размыкает и замыкает контакты прерывателя. Величина раскрытия контактов зависит от конфигурации кулачка и от положения неподвижного контакта, которое можно менять в некоторых пределах при настройке. [c.113]

Осевые отверстия 14 к 10 соединяют прорези с подводящей 11 и отводящей 13 линиями. Во избежание прогиба цапфы 12 под действием односторонних сил давления, а также во избежание раскрытия зазора лгежду цапфой и блоком цилиндров 4 применяют гидростатическую разгрузку цапфы, описанную ниже. Поршни выдвигаются из цилиндров нод действием центробежных сил и давления жидкости. Для уменьшения напряжения в месте контакта поршней 6 и колец 5, площадь поршней стремятся сделать меньшей, а их число 2 — большим. Одновременно это содействует выравниванию подачи и уменьшению радиальных габаритных размеров благодаря уменьншнию хода h при заданном значении Vq. [c.311]

Существенным этапом в понимании влияния асимметрии нагружения на СРТ были исследования В. Элбера [315, 316, 373], который установил, что закрытие трещины (контакт ее берегов) происходит в растягивающей части полуцикла, трещина раскрыта только при напряженных, превышающих Оор. Очевидно, что трещина при о < Оор не работает как концентратор напряжений и деформаций и, следовательно, при указанном условии повреждение материала у вершины трещины практически отсутствует. Поскольку повреждение материала у вершины трещины связано с изменением уровня ее нагруженности за цикл, определяемым параметром АК, Элбер для учета эффекта закрытия трещины вводит эффективный размах КИН Кец = [c.190]

В стальных конструкциях при эксплуатации в атмосферных условиях можно применить алюминиевые заклепки. Дальность действия контакта в тонких пленках электролитов не превышает 5—6 мм. Поэтому если применить оцинкованную шайбу или шайбу из изоляционного материала, контакт стали с алюминием не представляет опасности. Защитные покрытия на крепежных деталях должны быть такие же, как у соед 1Няемых деталях, например, для оцинкованных деталей должны применяться оцинкованные болты. При частом раскрытии элементов рекомендуется применять крепежные детали из пассивных металлов, однако с предупреждением контактной коррозии. [c.203]

Набор № 7 средней чувствительности имеет низкую токсичность. С помощью этого набора можно надежно выявлять дефекты с раскрытием около 2 мкм. Вместе с тем сравнительно высокая чувствительность набора не препятствует применению его для деталей с различной шероховатостью поверхности, в том числе и для литья, так как пенетрант имеет высокую текучесть, легко удаляется с поверхности и не-самоэмульгирует. Регулировать чувствительность можно также путем изменения времени выдержки контролируемой детали в очистителе. Максимальную чувствительность можно достичь при одноминутной выдержке. Увеличение времени до 2—3 мин приводит к незначительному снижению воспроизводимости выявления трещин, но значительно снижает выявля-емость пор и мелких раковин, выходящих па поверхность. Это объясняется тем, что при контакте находящегося в полости дефекта пенетранта, приготовленного на керосине, с очистителем ОЖ-1, являющимся достаточно концентрированным раствором эмульгатора в спирте, в устье дефекта происходит частичное взаимодействие этих составов. Однако взаимная растворимость их мала (около 2 %) и в связи [c.153]

При нагружении вращающимся моментом в любой фиксированный момент времеш часть кольца является зоной 3 ирноввнного контакта (налегания) противоположных берегов усталостной трещины, а остальная teoTb - зона. В - являеюй обычной раскрытой трещиной [c.73]

Классический метод расчета (штрихпунктириые кривые) хорошо совпадает с экспериментом лишь при небольшой внешней нагрузке. Отметим следующее обстоятельство. По мере увеличения внешней нагрузки полные усилия в болтах соединений также возрастают (за счет увеличения усилия Nq) н при некотором значении происходит раскрытие стыка (кривая пересекает линию раскрытия стыка). Несложно заметить, что раскрытие стыка в соединении происходит при большей внешней нагрузке, чем это следует из классического расчета. Последнее связано с тем, что в результате изгиба фланцев контакт смещается на их внешний край, сохраняясь там до очень высоких внешних нагрузок (тем больших, чем меньшую цилиндрическую жесткость имеют фланцы). [c.111]

Ширина площадки контакта (определялась методом последовательных приблилсений) такк се зависит от высоты хвостовика (рис. 9.13). При уменьшении высоты хвостовика, контактирующего с жестким диском, возрастают контактные давления на краю паза из-за раскрытия стыка, что может вызвать преждевременные пластические деформации в головке хвостовика и паза. [c.171]

Для вывода приближенных формул, связывающих контактные давления и перемещения, примем допущение о линейности эпюры контактных давлений и их пропорщюнальности контактным смятиям, причем коэффициент пропорциональности X выбирается для случая внецентренного сжатия балки, имеющей ту же ширину, что и площадка контакта [5]. Эпюра контактных давлений при нераскрытом стыке представляет собой трапецию, при частично раскрытом стыке - треугольник той же площади (табл. 3.5). Принятые допущения позволяют заменить эпюру контактного давления двумя интегральными характеристиками — осевым усилием Р и контактным моментом М , равным произведению Р на плечо действия этого усилия относительно середины площадки контакта, т.е. Мк = Рс. Формулы для осевых и угловых перемещений 5 и середины площадки контакта, соответствующие принятым допущениям, приведены в табл. 3.5 для различных условий в стыке. Зависимость между контактными усилиями и перемещениями иллюстрируется на рис. 3.3 в виде соответствия между двумя областями в координатах РЬ—М (а) и 8—фЬ (б), где Ь — ширина площадки контакта. Проходящие через начало координат лучи, соответствующие отношению с/Ь = onst, при этом отображении не искривляются. В секторах I, относящихся к нераскрытому стыку, не искривляются также координатные линии (сплошные линии и пунктир с точкой). Переход к частичному раскрытию стыка (сектор П) со- [c.53]

Предварительный анализ угловых перемещений фланцев при затяге шпилек, расположенных с внешней стороны от кольцевой зоны контакта, показывает, что из-за взаимного разворота фланцев максимальные контактные давления будут иметь место на внешней линии площадки контакта. Действие эксплуатационной нагрузки, в частности внутреннего давления или изменения температуры, может привести к снижению контактных давлений на внутренней части площадки контакта и к частичному раскрытию стыка. Учет раскрытия стыка оказывает большое влияние на распределение контактных перемещений и напряжений по сравнению с фланцевыми соединениями с узкими площадками контакта, рассмотренными выше. Определение действительного распределения контактных давлений и смятий важно также потому, что оно влияет на усилия сжатия уплотнительных элементов, расположенных в пределах зоны контакта флащев, т.е. на плотность фланцевого соединения главного разъема. [c.140]

В схеме предусмотрена возможность раскрытия пресса при необходимости или аварии во время работы, для чего необходимо нажать кнопку 4КУ, которая включает реле 7Р. Это реле становится на самопитание и нормально открытыми контактами включает реле 1Р, 2Р, ЗР, через контакты которых независимо от такта работы схемы образуются цепи для включения электромагнитов 1Э, ЗЭ, 4Э. При срабатывапип указанных электромагнитов гидросхема переключается в положение, соответ- [c.125]

Отслаивание баббита. Трещины. Раковины и инородные включения Внешний осмотр. Простукн-ва.ше баббитовой поверхности латунным молотком массой 0.5 кг Допускается отсланввиие до 20% цилиндрической поверхности баббитовой заливки при условии отсутствия на отслоенной поверхности трещин и раковин. Не допускается,- трещины любых размеров и отслаивание баббита упорных буртов наличие раскрытых трещин, раковин и инородных включений в зоне угла контакта, равного 45 . Площадь одиночной наплавки при ремонте баббитовой заливки не более 2 дм Вырубка дефектны. мест. Наплавка баббита. Шабровка. При наличии недопустимых дефектов — перезалнака вкладыша. Механическая обработка [c.311]

В поле Initial Gap задается начальное раскрытие элемента и . Расстояние между узлами не определяет нача/тьного раскрытия элементов, положение узлов может определять только систему координат элемента. Значение и >0 соответствует зазору, если < О в контакте задан натяг. Условием контакта является выполнение неравенства и , где u viu - перемещения первого и второго узла в системе координат элемента. [c.240]

Поскольку основной прием извлечения золота и серебра для большинства руд — гидрометаллургические операции, то необходимая степень измельчения должна обеспечить возможность контакта растворов с раскрытыми зернами золотых и серебряных минералов. Достаточность вскрытия этих минералов для данной руды обычно определяется предварительными лабораторными технологическими испытаниями по извлечению благородных металлов. Для этого пробы руды подвергают технологической обработке после различной степени измельчения с одновременным определением извлечения золота и сопутствующего ему серебра. Ясно, что чем тоньще вкрапленность золота, тем глубже должно быть измельчение. Для руд с крупным золотом обычно бывает [c.38]

Следующий фактор, который необходимо учитывать при анализе циклической трещиностойкости материалов на стадии зарождения трещины, — это эффект ее закрытия (преждевременный контакт ее берегов). На него обратил внимание Элбер [319], указавший на важность влияния преждевременного закрытия трещины на кинетику роста усталостной трещины. Для припороговой области кинетической диаграммы характерен низкий уровень раскрытия трещины, что и создает благоприятные условия для смыкания ее берегов из-за наличия на поверхности устья трещины инородных частиц, неровностей поверхности и др. Проявления и механизмы закрытия усталостных трещин рассмотрены в [320]. Мы же отметим, что эффект закрытия трещины выражается в эквидистантном смещении КДУР вправо относительно инвариантной КДУР. Роль закрытия трещины сводится к замедлению перехода от ее зарождения к ее распространению. [c.199]

Способ учета условий 1—6 не зависит от вида внешней нагрузки, однако при переходе с одного режима нагрузки на другой, а также при возрастании или снижении внешней нагрузки в заданном режиме возможно изменение этих условий, что приводит к нелинейной зависимости напряжений и перемещений в конструкции от внешней нагрузки. Так, в процессе деформации возможно уменьшение или полное выбирание зазоров (условия 1, 2) изменение осрвых усилий (или внутреннего давления) приводит к изменению сил трения и условий проскальзывания (условия 3, 4). При значительных взаимнъгх угловых перемещениях в зонах контакта возможно частичное раскрытие стыков (условие 5). В процессе затяга шпи- [c.89]

Особо следует остановиться на повреждениях шеек валов и осей в результате расплавления цветных подшипниковых сплавов вкладышей подшипников при их перегреве. Контакт расплавленных баббитов и бронз со стальными деталями в напряженном состоянии приводит к образованию треш,ин и надрывов, становяш,ихся очагами усталостного разрушения. Если расплавленный металл смачивает сталь, то он проникает в раскрытые под действием растяги-ваюш,их напряжений микротреш,ины поверхности стальной детали [c.257]

Центральное отверстие малого диаметра оформляется в отливке стержнем 14, проходящим через основной боковой стержень 13 большого диаметра. В основном ползуне 10 смонтирован стальной ролик 12. В процессе раскрытия пресс-формы ползун 11 выталкивает малый стержень 14 в результате контакта ролика 12 с участком клина 9, наклоненным под углом 15° к горизонтальной оси пресс-формы. Когда торец малого стержня 14 выйдет из отливки, начнется совместное вытягивание стержней 14 и 13 основным ползуном 10, скользящим по второму участку клина, который имеет наклон 25°. Недостатком этого механизма является сложность изготовления и надежного закрепления клииа в неподвижной части пресс-формы. [c.141]

При движении с трением мпкротрещнны, образующиеся в поверхностном слое, наклонены к поверхности, как показано на рис. 40. Зубья обкатываются и скользят одни по другому. Если направления скоростей качения и скольжения с, совпадают (рис. 40, а), то при ириблгокении зоны контакта к микротрещпне силы трения сдвигают металл так, что масло выдавливается из трещины, а трещина прикрывается. После того как зона контакта минует микротрещину, силы трения будут способствовать ее раскрытию, но масло, потеряв давление, проникает внутрь слабо. Если скорости г,, и направлены в противоположные стороны (рис. 40, б), силы трения раскрывают микротрещину как раз в области высокого давления, причем устье трещины направлено навстречу масляной волне, что ведет к интенсивному проникновению сжатого высоким давлением масла в глубину поверхностного слоя и откалыванию частиц материала. Направления скоростей и совпадают в головках зубьев и противоположны в ножках, [c.210]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...