Ф пары, допускаемые давления

В бинарных установках применяют сухой насыщенный ртутный пар при давлениях 10—15 бар с температурами 517—557° С. В ртутной турбине адиабатное расширение допускается до давлений 0,1 — [c.309]

Допускаемое давление в резьбе для пар закаленная сталь — бронза 10...15 МПа, незакаленная сталь бронза 7...8 МПа, незакаленная сталь — чугун 5 МПа. При редкой работе передачи, а также при гайках малой высоты давление в резьбе может быть повышено до 20 % в случае, если винт нагружается не во время вращения, давление может быть значительно повышено. При работе винтов нажимных устройств прокатных станов допускают давления до 15...20 МПа. Давление в резьбе винтов, служащих для точных перемещений, например, делительных цепей станков должно быть в 2...3 раза меньше, чем в резьбе винтов общего назначения. [c.311]

Расчёт и конструкции клапанов. В стопорном клапане и в тракте между ним и регулировочными клапанами при максимальном расходе пара допускают потерю давления 2—2,5%, а в собственно стопорном клапане 1,5—2%. При других расходах пара потерю давления Лр в стопорном клапане можно определить по формуле [c.151]

При установке арматуры соблюдаются следующие общие правила предохранительные клапаны устанавливаются с учетом расположения штока золотника в вертикальном положении термометры должны устанавливаться в металлических гильзах вентиля и обратные клапаны должны устанавливаться так, чтобы вода или пар поступали под клапан, и направление имеющейся на корпусе стрелки совпадало бы с направлением среды установка задвижек или вентилей шпинделем (штоком) вниз не допускается манометры, устанавливаемые до и после насоса, в системах отопления и теплофикации должны устанавливаться на одной высоте набивка сальников у задвижек, вентилей и кранов должна производиться ри воде с температурой до 100°— из льняной просаленной плетенки, а при паре и воде с температурой более 100° — из асбестового шнура, пропитанного графитом, замешанным на минеральном масле вентили для горячей воды с температурой более 100° и для пара высокого давления должны иметь притертые клапаны кольца и диски задвижек, а также пробки проходных кранов должны быть притерты фланцевые соединения должны выполняться на прокладках толщиной 3—5 мм, изготовляемых для теплоносителя — вода с температурой до 100° из тряпичного картона, смоченного [c.146]

Промышленные котельные, генерирующие пар низкого давления, допускают утилизацию отходящего тепла на основе парогазовой схемы теплового насоса. Эта схема экономична, и глубина охлаждения уходящих газов ограничивается только техническими факторами, а именно необходимостью избегнуть льдообразования. [c.182]

Реализовать эти циклы с таким конечным давлением пара при высоких начальных температурах не представляется возможным, так как влажность пара на выходе из турбины будет в несколько раз превышать допустимую. Если в турбинах водяного пара по условиям эрозии и величины внутреннего относительного к. п. д. конечная влажность пара допускается не свыше 12—13%, то ртутнопаровые турбины в течение ряда лет эксплуа- [c.23]

Проектная начальная температура пара этих турбин, как было указано, различается по условиям работы парогенераторов. Но все они могут работать при 838 К, причем допускаются отклонения в пределах 828—843 К- Отклонения начального давления пара допускаются от 12,3 до 13,2 МПа. [c.103]

При режимах с малой величиной какого-либо отбора турбины с регулируемыми отборами пара допускается повышение нижнего предела давления в этом отборе с тем, чтобы при величине отбора, равной нулю, давление в этом отборе не превышало верхнего предела регулирования давления. [c.237]

Паропроводы отборного пара. Паропроводы отборного пара разделяются на две группы 1) трубопроводы отборного пара от машин на промышленные цели с давлением от 3 до 12 ата 2) трубопроводы отборного пара низкого давления от 1,2 до 2,2 ата. Паропроводы второй группы допускается выполнять сварными. [c.259]

Высокопрочный чугун ВЧ 45-5 может применяться до температуры 330° С, Не допускается применение серого чугуна в зонах высокого и среднего давления турбин, работающих на влажном паре (при давлении от 6 ат и выше и влажности от 3% и выше), вследствие быстрого коррозионно-эрозионного износа чугуна. В цилиндрах низкого давления паровых турбин атомных электростанций (АЭС) чугунные диафрагмы можно применять без ограничения только для пара второго контура. [c.372]

Производительность РОУ, служащих для резервирования производственных отборов пара, принимается равной отбору пара данных параметров от одной турбины. Производительность постоянно действующих РОУ определяется по максимальному расчетному расходу пара данного давления потребителями. При этом предусматривается резервная РОУ, если данный потребитель не допускает перерыва в подаче пара. [c.59]

Для слива мазута его приходится разогревать специальными переносными подогревателями или острым паром. Чаще всего разогрев мазута иа сливе производят острым паром, так как это наиболее простой способ, обеспечивающий быстрое опорожнение цистерн. В то же время происходит обводнение мазута, достигающее 6—10%. Разогрев острым паром производят, подавая его по трубам с отверстиями на конце по одной прямой трубе (щтанга) и двум боковым изогнутым. Такой подогреватель опускают в цистерну почти до соприкосновения с ее нижней образующей. Штанги соединяют с паропроводом шлангами через крестовину, что позволяет регулировать подачу пара в каждый шланг. Для разогрева применяют сухой насыщенный или немного перегретый пар с давлением не выше 0,6—0,8 МПа. Перед пуском пара в цистерну следует хорошо продуть паропровод, а затем постепенно подавать пар в штанги, не допуская выброса мазута через верхний люк цистерны. Во избежание перелива мазута через верхний люк цистерны часть мазута можно спустить через сливной прибор. Полный выпуск недостаточно прогретого мазута не рекомендуется, так как это затруднит размыв мазута в углах цистерны. [c.13]

Реакторы корпусного типа работают при естественной и принудительной циркуляции, и поэтому они могут выдавать пар докритического давления. Канальные реакторы в настоящее время также работают в режиме многократной принудительной циркуляции, однако по своей конструкции они допускают генерацию пара по прямоточной схеме, а следовательно, получение пара и сверхкритического давления. В этом отнощении они более перспективны. [c.353]

Промывка на холостом ходу производится с числом оборотов от 800 до 1 ООО в минуту. В случае невозможности получения насыщенного пара низкого давления перегретый пар дросселируется, а температура его снижается до температуры насыщения путем впрыска конденсата в перегретый пар. В целях предупреждения неравномерного охлаждения ротора турбины и возникновения больших температурных напряжений в деталях проточной части следует тщательно наблюдать за впрыском конденсата, не допуская понижения температуры смеси рабочего пара с конденсатом более чем па 1 —1,5° С в минуту. [c.135]

В рекомендациях необходимо дать предложения, направленные на обеспечение надежной, безопасной и эффективной работы котлов. В частности, в них могут быть такие мероприятия заменить вентилятор (дымосос) на более мощный выполнить реконструкцию амбразур (огневых щелей) горелок проверять регулярно герметичность газоходов и топочных камер поддерживать тепловой режим работы котлов в соответствии с данными режимных карт не допускать снижения давления пара (указать давление пара) контролировать положение факела в топке не допускать касания им экранных труб и проникновения в конвективные газоходы анализировать состав продуктов сгорания за котлом (за экономайзером), переносным газоанализатором другие мероприятия в соответствии с местными условиями. [c.29]

При дальнейшем уточнении скелетных таблиц расширялись области давлений и температур, для которых устанавливались опорные точки, уменьшались интервалы между ними и значительно сужались пределы допусков на точность. Третья скелетная таблица (1934) охватывала область насыщенных паров до температуры 374° С с опорными точками, чередующимися через 10° С, и область перегретых паров с давлениями до 400 ат и температурами до 550° С. Эта таблица содержала уже 71 опорную точку. Допуски на точность для энтальпии были значительно уменьшены и лежали уже в пределах от [c.493]

Значения г )н выбирают обычно в пределах 1,2—2,5 для целых гаек и от 2,5 до 3,5 для разъемных гаек. Большие значения выбирают для резьб меньших диаметров, и наоборот. Допускаемое давление в резьбе для пар закаленная сталь — бронза 120 кгс/см , незакаленная сталь — бронза 90 кгс/см , незакаленная сталь — чугун 50 кгс/см . При редкой работе передачи, а также при гайках малой высоты давление в резьбе может быть повышено на величину до 20% в случае, если винт нагружается не во время вращения, давление может быть значительно повышено. При работе винтов нажимных устройств прокатных станов допускают давления до 150—200 кгс/см . Давление в резьбе винтов, служащих для точных перемещений, например делительных цепей станков, должно быть в 2—3 раза меньше, чем винтов общего назначения. [c.404]

Сталь для поковок и отливок деталей арматуры применяется того же класса, что и для труб. При температуре не более 150—200 °С на трубопроводах низкого давления (р 1,3 МПа) допускается установка чугунной арматуры. На ТЭС ее применение ограничивается трубопроводами холодной воды и насыщенного пара низкого давления. Установка чугунной арматуры в тракте питательной воды даже при низких параметрах (за деаэратором) не рекомендуется. Уплотняющие поверхности рабочих органов арматуры должны хорошо противостоять эрозионному износу. Их изготовляют из бронзы или нержавеющей стали. [c.50]

Техника безопасности. Выпарные аппараты, обогреваемые паром под давлением, представляют опасность в отношении взрыва. Опасность эта тем более велика, что аппараты находятся в общих рабочих помещениях. В виду этого правилами НКТ СССР от 24/УП 1923 г. установлен по отношению к выпарным аппаратам ряд требований. Размеры всех частей отих аппаратов должны соответствовать наибольшему допускаемому давлению. Части аппаратов, имеющие более 800 мм в поперечнике, должны иметь лазы для внутреннего осмотра размерами круглые — не менее 400 мм в диаметре, а овальные 300 х X 400 мм. Чугун допускается для аппаратов, работающих под давлением не свыше 6 at. Аппараты д. б. снабжены следующей арматурой 1) запорным клапаном, или клинке-том, 2) приспособлениями для выпуска воздуха и конденсационной воды, 3) манометром, 4) предохранительным клапаном. Если аппарат получает пар из котла с более высоким давлением, то на паропроводе должен иметься, редукционный клапан с мано.метром и пре- [c.344]

Нормирование солесодержания пара котлов давлением 2,4 МПа без пароперегревателя в проекте ГОСТ заменяется влажностью пара. Допускается косвенное определение влажности в паре электрометрическим замером солесодержания или химическим анализом содержания кремнекислоты в паре и в котловой воде. Весьма сушественно, что новый ГОСТ согласован с аналогичным стандартом, разработанным в рамках СЭВ. [c.225]

Чтобы уменьшить наибольшее термическое сопротивление, нужно увеличить скорость перемещения продукта вдоль поверхности нагрева, применить перемешивание продукта, не допускать нагара на поверхности нагрева и подобрать соответ- ствующую температуру греющего пара и давление над продуктом, быстро и полно удалять из нагревательной камеры конденсат и воздух. [c.414]

Обогрев перегретым паром. Если требуется нагреть ванну выше 100 °С, то обычно прибегают к помош,н электронагрева, несмотря на связанные с ним затруднения. Но если завод располагает перегретым паром низкого давления, то лучше воспользоваться им как источником тепла, хотя его применение и неэкономично, но зато удобно и безопасно. Дело в том, что в обычных паровых нагревателях пар отдает большую часть своей теплоты (почти 90 %) при конденсации в воду. При необходимости же нагрева выше 100 °С нельзя допускать конденсации пара, его приходится выпускать наружу при температуре выше рабочей температуры ванны. К этому основному недостатку пользования перегретым паром добавляется еще и плохая по сравнению с насыщенным паром, теплопередача от перегретого пара к металлической стенке ванны. [c.25]

В 91 для гироскопа с тремя степенями свободы установлено, что под действием приложенной силы его ось поворачивается D плоскости, перпендикулярной к силе. Предположим, что на гироскоп, изображенный па рис. 208, а, б, действует в течение малого промежутка времени т сила, имеющая направление скорости и. При наличии трех степеней свободы ось гироскопа DE повернулась бы в плоскости рамы вокруг точки С по направлению вращения часовой стрелки. Опоры гироскопа с двумя степенями свободы этого перемещения не допускают. При этом они испытывают давление в виде пары сил (Рл", Рв" ), стремящейся повернуть плоскость рамы по направлению вращения часовой стрелки, а рама гироскопа в результате действия приложенной силы начинает и продолжает вращаться вокруг оси АВ, как указано на рис. 207, а. [c.252]

Расчеты показывают, что [ia 1 кг водяного пара требуется от 10 до 12 кг ртути. Обычно в бинарных установках применяют сухой насыщенный ртутный пар при давлении 1 —15 МПа, что соответствует температурам пзсыщенмя 790—630 К. Расширение допускается до давления p. , равного 0,01- 0,004 МПа. Этим давлениям соответствуют температуры 520—500 К, Если принять температурный перепад между ргутным п водяным парами в коидеисаторе-испарителе 10—15 К, то температура насыщенного водяного пара составит 505 — 490 К. Такой температуре соответствует давление 3,3—2.5 МПа. Эффективность бинарного цикла можно оценить по коэффициенту а " заполняемости площади цикла, определяемому отношением (см. рис. 13,1) [c.320]

Вкрапление в состав металлокерамики твердых минералокерамических частиц [197] увеличивает коэффициент трения, но несколько повышает износ металлического элемента пары. Количество и состав керамических частиц обусловливают фрикционные свойства материала. Достаточно высокая механическая прочность и постоянство фрикционных свойств в диапазоне рабочих температур приводят ко все более широкому использованию таких материалов, менее подверженных термической усталости, чем обычные металлокерамики. Износостойкость их в 3—10 раз выше, чем материалов на асбестовой основе. Металлокерамические и минералокерамические материалы обладают меньшим изменением фрикционных свойств и износоустойчивости, чем асбофрикцион-ные материалы на органическом связующем. Так, на фиг. 321 показано изменение коэффициента трения и износа металлокерамического материала (кривая 1) и асбофрикционного материала с органическим связующим (кривая 2) в зависимости от изменения температуры для одинаковых условий работы [184]. Металлокерамические материалы допускают давления до 28 кПсм вместо 1,5—8 кПсм , принимаемых для асбофрикционных материалов. [c.542]

Кроме указанного выше, барабанные котлы высокого давления в отличие от таких же котлов низкого и повышенного давления не допускают в питательной воде кремниевой кислоты, поскольку кремниевая кислота растворяется в паре высокого давления с последующей выкристаллизацией в проточной части паровых турбин. В связи с этим обстоятельством природная вода, идущая на питание барабанных котлов высокого давления (начиная с 6 Мн м ), помимо осветления, умягчения и т. п., должна подвергаться обес-кремниванию или по магнезиальному методу совместно с известкованием воды, или по методу анионного обмена в сильноосновных анионитных фильтрах в цикле полного ионитного обессоливания воды. [c.404]

В паровом пространстве котла получается насыщенный пар, который содержит в себе мелкие капли жидкости и поэтому называется влажным паром. Влажность пара допускается не более 5 /о для котлов низкого и среднего давления (до 18 кг1см ), т. е. степень сухости его (х) должна быть не менее 95. При форсированной работе котла влажность пара повышается. Особенность насыщенного пара состоит в том, что его температура равна температуре испаряющейся жидкости эта температура повышается с увеличением давления и и.меет вполне определенное значение для каждого давления. При охлаждении насыщенный пар сразу начинает конденсироваться, т. е. постепенно превращается в воду поэтому он неудобен для применения в паровых двигателях. Зависимость между давлением и температурой насыщения, а также удельные объемы и теплосодержание насыщенного пара и воды представлены в табл. 28. [c.50]

В 1963 г. на VI Международной конференции были приняты Международные скелетные таблицы (МСТ-63) термодинамических свойств воды и водяного пара для давлений до 100 МПа и температур до 800° С [1], приведенные в приложении 1. К 1968 г. по поручению этой конференции специально созданным Международным комитетом по уравнениям для воды и водяного пара (ИФК) была разработана система уравнений для точ-Мго описания термодинамических свойств, получившая название The 1968 IF Formulation for S ientifi and General Use> [2-Г-4]. Эта система составлена на основе МСТ-63 с привлечением непосредственно наиболее достоверных экспериментальных данных о термических и калорических свойствах воды и водяного пара. Рассчитанные по ней значения термодинамических величин согласуются в пределах установленных допусков с данными МСТ-63. Указанная система уравнений была утверждена в 1968 г. на VII Международной конференции по свой- [c.4]

Котлы с абсолютным давлением пара 13,8 и 25,0 МПа с промежуточным перегревом пара допускается изготовлять на температуры пара 570, 565 С и температуры промежуточного nepei ieBa пара 560, 567 °С соответственно по согласованию между изготовителем и потребителем, а также при наличии труб с необходимыми механическими свойствами для изготовления паропроводов, коллекторов и пароперегревателей на эти температуры. При этом номинальная паропроизводитель-ность котла йаменяется по сравнению с указанной в таблице в соответствии с изменением расхода пара на турбину. [c.12]

Очистка наружных поверхностей нагрева от загрязнений в котлах типа ДКВР осуществляется обдувкой насыщенным или перегретым паром с давлением перед соплами 0,7—1,7 МПа (7—17 кгс/см ), допускается применять для этой цели сжатый воздух. Для обдувки применяют стационарные обдувочные приборы и переносные, используемые для очистки экранов и пучков труб от 30левых отложений через обдувочные лючки. [c.45]

А. Г. Левачев показал, что выпарной аппарат приближенно может описываться линейными дифференциальными уравнениями, и получил уравнение динамики по концентрации, определяющейся измерением разности между температурой кипения раствора и температурой пара при давлении в аппарате (по величине физико-химической температурной депрессии). Исследования производились для растворов NaOH. Уравнение выводилось с допущением, что уровень в аппарате постоянный, температурная депрессия линейно зависит от концентрации. При получении передаточной функции аппарата допускалось также, что звенья аппарата — линейные и детектирующие. Эти допущения несколько ограничивают область применения уравнения. [c.24]

В установках с паровыми турбинами, как уже указывалось, не допускается, чтобы степень влажности пара при выходе из турбины была выше 13—14%. Наиболее простым способом уменьшения конечной влажности пара является повышение степени перегрева острого пара. Действительно, при цо-стоянны х значениях Р1 и рг увеличение начальной температуры пара от до tl" (рис. 13-24) вызывает понижение влажности пара после расширения от (1—д ) до (1—х "), в силу чего в яа-росиловы х установках пар высокого давления применяется только в сочетании с высокими температурами перегрева. [c.254]

Блоки, спроектированные для работы с постоянным давлением свежего пара, допускается эксплуатировать в режиме скользящего давления с полным открытием части регулирующих клапанов ЦВД турбины только по разрешению Главтехуправления Министерства энергетики и электрификации СССР. [c.159]

Резервуар Е-301 емкостью 10 ООО л (табл. 211 и фиг. 366) цилиндрической формы, приспособленный в основном для хранения бензина, имеет кран для спуска нефтепродуктов, хлопушку с выведенным наружу управлением, бензоарматуру люк-патрубок замерный, огневой предохранитель и дыхательный клапан. Для удобства подхода к люку резервуара, а также для осмотра бензоарматуры резервуар оборудован лестницей, котора я крепится к специальным кронштейнам, находящимся на резервуаре. Резервуар предназначен для наземного хранения нефтепродуктов. При заглублении его в грунт на глубину не более 700 мм необходимо усиление конструкции корпуса и нанесение на него антикоррозийной изоляции. Резервуар допускает давление паров горючего в пределах от + 0,4 кГ/см до —0,01 кГ1см . Он снабжен [c.568]

Поддержание нормального давления пара в котле должно осуществляться путем регулирования работы топки. Колебание давления пара допускается в пределах 2—5% рабочего. При ручном регулировании постоянство давления пара (или соответственно нагрузки котла) при небольших отклонениях может достигаться изменением сначала тяги и дутья с последующей подрегулировкой подачи топлива. При более значительных изменениях нагрузки для поддержания давления пара производят регулировку подачи топлива и соответственную отрегулировку тяги и подачи воздуха, руководствуясь режимной картой, не допуская нагрузки выше или ниже установленных пределов при нормальном давлении. Во избежание нарушения циркуляции нельзя допускать резкого изменения давления в котле. Снижение и увеличение нагрузки котла производят со скоростью, устанавливаемой режимной картой. [c.12]

Оба коэффициента выноса и == 0,05% и 0,03 / при высоком давлении и применении циклонных сепараторов пара практически достижимы. Это означает, что при Н — Ыа-катнонитовом способе водоподготовки и среднем качестве исходной, сырой воды трехступенчатая схема испарения с оптимальными производительностями соленых отсеков с точки зрения солесодержания пара допускает при высоком давлении добавок химически очищенной воды порядка ЗО /о при / об , = 0 05 /о и порядка 50о/ при к =0,03%. Но в отношении содержания кремнекислоты в паре допустимый добавок при Н — Ыа-катио-нитовом способе водоподготовки и среднем содержании кремниекислоты в исходной, сырой воде оказывается существенно меньшим. Так, допустимое содержание кремнекислоты в питательной воде составляет (5 в")зо [c.112]

На созданной в Физической лаборатории Всесоюзного теплотехнического института (ВТИ) экспериментальной установке были проведены измерения коэффициента динамической вязкости водяного пара при телше-ратурах от 175 до 450° С и давлениях до 350 бар [1]. Эти измерения подтвердили существование аномальной зависимости вязкости водяного пара от давления на изотермах в области, ранее исследованной Кестнным [2], и позволили получить надежные данные в ранее практически не исследованной области параметров состояния. Результаты проведенных опытов показали, что принятая при составлении Международной скелетной таблицы (МСТ) однозначная зависимость избыточной вязкости (fi — Hi) от плотности Н8 соблюдается и что эта таблица нуждается в существенной переработке, поскольку расхождение данных МСТ и опытных достигает 13%, т. е. более чем в 3 раза превышает допуск МСТ. Наши измерения, результаты которых приведены в [1], не охватывали, однако, области параметров состояния, прилегающей к линии насыщения. Следует также отметить, что в МСТ не были зафиксированы значения коэффициента динамической вязкости воды и пара на линии насыщения при температурах выше 300 С, так как данные для этой области были немногочисленными и противоречивыми. В связи с осуществлением Международной программы исследований, направленных наразработку новых скелетных таблиц коэффициентов переноса воды и водяного пара, в Физической лаборатории ВТИ была поставлена работа по подробному исследованию вязкости воды и пара вблизи линии насыщения. [c.57]

Абсолютное давление pi измеряемой среды определяется как сумма избыточного ри и барометрического Рб давлений. Для жидкостей барометрическое давление принимается равным 1 кгс/см . Для газов и водяного пара барометрическое давление допускается принимать равным 1 кгс/см , если абсолютное значение разности между 1 и Рб не превышает 0,001рц. [c.458]

В дальнейшем мы примем, что воздух или другой газ обладает свойствами идеального, не конденсирующегося в данных условиях газа. Пар мы также будем рассматривать как идеальный газ, за исключением того, что будем допускать его конденсацию. Далее допустим,, что сконденсированный пар не растворяет газ в сколько-нибудь заметных количествах (не так, как, например, в случае водо-аммиачной смеси). Для того чтобы отличить процессы в парогазовой смеси от процессов кипения и конденсации чистого пара, когда давление насыщенных паров равно полному давлению, в тех случаях когда давление насыщенных паров составляет лишь часть полного давления, мы будем говорить об испарении и выпадении росы. [c.296]

Увеличение начального давления с pi до pi связано с повышением температуры насыщенного пара, т. е. с повышением средней температуры подвода теплоты, что ясно видно из Ts-диаграммы (рис. 19-7, а). Возрастание средней температуры подвода теплоты и отвода теплоты в конденсаторе при p- onst приводит к увеличению к. п, д. цикла. Следовательно, пе начальное давление является причиной увеличения к. п. д. паросиловой установки, а увеличение средней температуры подвода теплоты. Из гх-диаграммы (рис. 19-7, б) также можно установить, что с. увеличением начального давления пара увеличивается адиабатное теплопадение h, по повышается конечная влажность пара и капли воды разрушают лопатки последних ступеней турбины. Конечная влажность пара свыше 13— 14% не допускается. [c.301]

Легкость сборки. При завинчивании гайки надо преодолеть момент сопротивления затяжки Mз=-Ml- -Mi, где — момент трения в резьбе, М2— момент сил трения на опорном торце гайки. Для определения моментов Mi и Мг необходимо установить зависимость между силами, возникающн.мн )з винтовой паре при завинчивании гайки. В этом случае гайка нагружена осевой силой Г и, равномерно вращаясь под действием окружающей силы Г(, перемещается вверх (рис. 3.28, а). При этом допускают, что действие сил в винтовой паре может быть сведено к действию сил на ползун, находящийся на наклонной плоскости, и что давление гайки на винт приложено по средней линии резьбы. [c.282]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...